基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法
【專利摘要】本發(fā)明提供了基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其循環(huán)包括多級壓縮級間冷卻過程、逆流換熱過程、正時定容燃燒過程和絕熱膨脹過程，是一種由熱能轉化為機械能的熱力循環(huán)。通過多級壓縮級間冷卻過程，減少壓縮耗功；通過逆流換熱過程，回收本要排至外部環(huán)境的工質(zhì)的焓并參與熱力循環(huán)，提高熱能利用率；通過正時定容燃燒過程，實現(xiàn)長時間均勻低溫定容燃燒，有效抑制HC、CO、PM和NOx等有害污染物的產(chǎn)生，同時提高燃燒效率；通過絕熱膨脹過程，使膨脹后壓力接近環(huán)境壓力，實現(xiàn)充分膨脹做功。本發(fā)明為今后設計高效低污染物排放和高性能的原動機提供了方向。
【專利說明】基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及一種原動機，特別是一種基于正時定容燃燒方式原動機的熱力循環(huán)方法。
【背景技術】
[0002]提高原動機效率和降低排放對節(jié)約資源和保護環(huán)境均具有重要的積極作用。通過改進的循環(huán)過程和燃燒組織方式，可提升原動機效率和減少有害污染物的排放。
[0003]典型內(nèi)燃機的循環(huán)一般包括3類熱力學循環(huán):第一類，等容燃燒循環(huán)又叫奧托循環(huán)，其燃燒放熱過程近似等容燃燒過程，汽油機一般采用這種循環(huán)方法，其循環(huán)過程包括等熵壓縮過程、等容燃燒過程、等熵膨脹過程和等容放熱過程；第二類，等壓燃燒循環(huán)又叫狄塞爾循環(huán)，其燃燒放熱過程近似等壓燃燒過程，高增壓柴油機和船用大型柴油機一般采用這種循環(huán)方法，其循環(huán)過程包括絕熱壓縮過程、等壓燃燒過程、等熵膨脹過程和等容放熱過程；第三類，混合燃燒循環(huán)又叫薩巴德循環(huán)，是介于等容燃燒循環(huán)和等壓燃燒循環(huán)之間的一種循環(huán)，高速輕型柴油機一般采用這種循環(huán)方法，其循環(huán)過程包括等熵壓縮過程、等容燃燒過程、等壓燃燒過程、等熵膨脹過程和等容放熱過程。
[0004]典型外燃機的循環(huán)一般包括簡單循環(huán)、復雜循環(huán)和斯特林循環(huán)。第一種，簡單循環(huán)，其循環(huán)過程包括壓氣過程、燃燒過程和膨脹過程，其壓氣過程從大氣環(huán)境吸入空氣，壓縮后的空氣進入燃燒室，與噴入的燃料混合后燃燒，燃燒產(chǎn)生的高溫高壓工質(zhì)進入渦輪機中膨脹做功，從渦輪機排出的廢氣直接進入大氣環(huán)境，是一種開式循環(huán)方法，雖結構簡單，但效率低。第二種，復雜循環(huán)，為提高效率在簡單循環(huán)的基礎上增加了一些過程，包括壓縮之間的冷卻過程和排氣回熱過程，稱之為間冷回熱循環(huán)(ICR)，其效率較簡單循環(huán)有提升。第三種，斯特林循環(huán)，其循環(huán)過程包括等溫壓縮過程、等容燃燒過程、等溫膨脹過程、等容放熱過程，工質(zhì)在等溫膨脹過程中從高溫熱源吸熱，在等溫壓縮過程中向低溫熱源放熱，由于其燃燒溫度和蓄熱器的限制，導致效率不高。
[0005]上述內(nèi)燃機熱力循環(huán)的燃燒過程要么是定容燃燒過程，要么是定壓燃燒過程，要么是先定容再定壓燃燒過程，這些熱力循環(huán)中定容燃燒循環(huán)的理論熱效率最高，雖然專利CN1222218A公開了一種消除污染的發(fā)動機的方法，包括一獨立和定容的燃燒室，其燃燒過程僅僅是燃料燃燒定容燃燒，理論熱效率并不高。目前廣泛應用的定容燃燒循環(huán)并不是真正意義的定容燃燒，所以其實際熱效率比理論熱效率低很多。
[0006]上述外燃機的熱力循環(huán)，已公開的發(fā)明涉及用途、循環(huán)工質(zhì)或聯(lián)合循環(huán)等方向的改進，但對循環(huán)的熱力過程并沒有本質(zhì)的改變，利用其循環(huán)方法的系統(tǒng)難以適應變工況工作環(huán)境。這些熱力循環(huán)，熱效率并不高，有很大提升潛力。目前已經(jīng)公開的內(nèi)燃機和外燃機的熱力循環(huán)專利中，有些闡述了廢氣回熱循環(huán)，如專利CN1133392A公開一種渦輪機膨脹后的能量部分回收的系統(tǒng)，有些闡述了多級壓縮中冷循環(huán)，如專利CN102162397A公開了一種三級壓縮二級壓縮系統(tǒng)，也有一些既闡述了多級壓縮中冷又闡述了廢氣能量回收循環(huán)，如專利CN1138135A公開了一種等溫壓縮、近似等容燃燒、絕熱完全膨脹和等壓放熱循環(huán)，專利CN86104890A公開了一種多級壓縮級間冷卻和利用廢氣溫度燃燒壓縮氣體的系統(tǒng)。盡管現(xiàn)有相關專利都對多級壓縮級間冷卻和廢氣能量回收進行了闡述，但其加熱過程不能實現(xiàn)真正的先定壓再定容加熱，故熱功轉換效率不高，同時也難以適應工況變化。因此，要提供一種循環(huán)方法，既能減少壓縮耗功，又實現(xiàn)先回收廢氣能量的定壓燃燒再定容燃燒，還能大幅度減少污染排放和提高循環(huán)的熱效率，并且該方法實現(xiàn)起來經(jīng)濟可靠，燃料普適性好，噪聲低。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明所要解決的技術問題是，提供一種可以大幅度提高原動機效率和降低排放的新型熱力循環(huán)，可實現(xiàn)均勻超稀薄、超長時間、低溫定容燃燒和高的熱效率。
[0008]本發(fā)明的具體技術方案是:一種原動機的半閉式定壓內(nèi)燃熱力循環(huán)方法，其中，
[0009]該熱力循環(huán)方法以轉子發(fā)動機的轉子自轉角度360°或二沖程往復發(fā)動機的輸出軸旋轉角度360°或四沖程往復發(fā)動機的輸出軸旋轉角度720°為一個循環(huán)周期，壓縮過程和膨脹過程在不同裝置中實現(xiàn)；
[0010]步驟1，進行多級壓縮級間冷卻過程，該過程包括多級壓縮和級間冷卻兩個過程，其中，相鄰兩級壓縮之間，進行一次級間冷卻，級間冷卻對前一級壓縮與后一級壓縮之間的工質(zhì)進行冷卻，末級壓縮之后不再對工質(zhì)進行冷卻，之后工質(zhì)進入穩(wěn)壓調(diào)壓過程，穩(wěn)定和調(diào)節(jié)工質(zhì)壓力；
[0011]該過程中，對工質(zhì)進行多級壓縮并通過級間冷卻以減少壓縮耗功；
[0012]步驟2，進行逆流換熱過程，該過程中，對穩(wěn)壓調(diào)壓后的工質(zhì)進行逆流換熱，使其與絕熱膨脹后的工質(zhì)進行熱交換，使穩(wěn)壓調(diào)壓后的工質(zhì)吸收絕熱膨脹后的工質(zhì)焓，使絕熱膨脹后排出的工質(zhì)的余熱直接被利用到熱力循環(huán)中以便提高熱能利用率，同時絕熱膨脹后的工質(zhì)焓降；
[0013]步驟3，進行正時定容燃燒過程，該過程中，在正時燃燒系統(tǒng)內(nèi)有進氣過程、燃燒過程、排氣過程、掃氣過程，并且通過正時系統(tǒng)使這4個過程按時序工作，一方面膨脹過程與壓縮過程分別在獨立裝置內(nèi)完成，實現(xiàn)膨脹比大于增壓比，一方面燃燒的時間延長，以360°為一個循環(huán)周期計，燃燒時間最高至210°，和通過均質(zhì)稀薄燃燒方式，使燃燒溫度在1900-2100K之間，有效抑制了 HC、CO、PM和NOx等有害污染物的產(chǎn)生；
[0014]步驟4，進行絕熱膨脹過程，該過程獨立于正時定容燃燒過程和多級壓縮級間冷卻過程，絕熱膨脹過程的膨脹比大于壓縮過程的增壓比，使絕熱膨脹后工質(zhì)的壓力接近環(huán)境壓力。
[0015]本發(fā)明的有益效果是:
[0016]I)由熱力循環(huán)效率表達式，可得到:本發(fā)明循環(huán)熱效率主要取決于最高燃燒溫度和外部環(huán)境溫度。在其它條件不變的情況下，最高燃燒溫度越高，即熱源溫度越高，循環(huán)熱效率越高；在其它條件不變的情況下，外部環(huán)境溫度越低，即冷源溫度越低，循環(huán)熱效率越高，此規(guī)律與卡諾定律類似，比較接近卡諾循環(huán)熱效率(熱機極限熱效率)。
[0017]2)所述多級壓縮級間冷卻過程包括多級壓縮和級間冷卻，多級壓縮單級增壓比在
2.0?3.0之間，可以使壓縮裝置在高效率區(qū)運行，級間冷卻過程降低進入壓縮過程的新鮮工質(zhì)溫度，使壓縮過程接近等溫壓縮，減少壓縮裝置的壓縮耗功，并且使通過整個多級壓縮級間中冷后的新鮮工質(zhì)溫度較低，進而提升熱能利用率；
[0018]3)所述逆流換熱過程回收大部分充分膨脹后工質(zhì)的熱能，直接收益熱能后參與循環(huán)，提高了能源利用率；
[0019]4)所述正時定容燃燒過程是基于正時裝置的特殊形式燃燒過程，正時裝置使燃燒過程與膨脹過程及壓縮過程相獨立，可以實現(xiàn)工質(zhì)與燃料在定容燃燒室中進行超長時間、定容燃燒，以360°為一個循環(huán)周期計，燃燒持續(xù)期最高至210°，遠遠大于現(xiàn)有內(nèi)燃機的有效燃燒時間，同時正時裝置實現(xiàn)重疊角掃氣，通過掃氣凈化燃燒室的同時降低整個系統(tǒng)的熱負荷；通過在燃燒室內(nèi)加格柵和稀薄燃燒，實現(xiàn)均勻低溫燃燒，燃燒溫度控制不超過2100K，所以整個燃燒過程不僅熱效率高，而且HC、CO、PM和NOx#有害排放污染物都大幅度降低，實現(xiàn)真正的高效清潔燃燒；
[0020]5)超長時間和柔和燃燒，適用多種燃料，對燃料供給系統(tǒng)的要求低；
[0021]6)由于燃燒室沒有運動部件，燃燒室內(nèi)壁可以用絕熱材料，降低燃燒散熱損失，提高燃燒燃燒室的可靠性，降低燃燒室的沖擊噪聲；
[0022]7)所述多級絕熱膨脹過程由于正時裝置使燃燒和膨脹相獨立，燃燒后產(chǎn)生的高溫高壓工質(zhì)實現(xiàn)充分膨脹，使膨脹后壓力接近環(huán)境壓力，通過逆流換熱過程和充分膨脹，不僅使燃燒后的熱能得到充分利用，也使壓能得到充分利用，降低了排氣噪聲，同時大幅度提高整個循環(huán)的熱效率；
[0023]8)所述燃燒過程時間長，故燃燒柔和，使機構產(chǎn)生的噪聲大大降低；由熱力循環(huán)效率表達式可以得到，壓縮級數(shù)2?3級最好，故系統(tǒng)所需部件少，單級增壓比在2左右最好，故可充分利用轉子式壓縮機的優(yōu)點并且回避其缺點，使得各部件體積小，結構緊湊，使實現(xiàn)循環(huán)的系統(tǒng)壽命長、造價較低。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0024]圖1為本發(fā)明理想情況下熱力循環(huán)示意圖；
[0025]圖2為本發(fā)明實際情況下熱力循環(huán)示意圖；
[0026]圖3為現(xiàn)有技術轉子式發(fā)動機示意圖；
[0027]圖4為本發(fā)明轉子式壓縮機示意圖；
[0028]圖5為本發(fā)明正時定容燃燒系統(tǒng)示意圖；
[0029]圖6為本發(fā)明正時定容燃燒器示意圖；
[0030]圖7為本發(fā)明熱力循環(huán)熱效率與卡諾循環(huán)及壓比12理論奧托循環(huán)熱效率對比圖；
[0031]圖8為本發(fā)明熱力循環(huán)熱效率與單級增壓比的關系圖；
[0032]圖9為本發(fā)明熱力循環(huán)熱效率與壓縮級數(shù)的關系圖。
[0033]圖10為本發(fā)明實施例和一般循環(huán)方法例對比示功圖；
[0034]圖11為本發(fā)明實施例的實際情況下熱力循環(huán)示功圖；
[0035]圖12為本發(fā)明實施例的理想情況下熱力循環(huán)示功圖；
[0036]圖13為本發(fā)明實施例的結構示意圖；
[0037]圖中，1- 一級壓縮機、2- —級中冷器、3- 二級壓縮機、4- 二級中冷器、5-三級壓縮機、51- —級壓縮進氣口、52- —級壓縮排氣口、53- 二級壓縮進氣口、54- 二級壓縮排氣口、55-三級壓縮進氣口、56-三級壓縮排氣口、57-壓縮機內(nèi)腔轉子、58-壓縮機旋轉驅(qū)動軸、59-壓縮機聯(lián)動裝置、6-儲壓調(diào)壓裝置、7-逆流換熱器、8-正時定容燃燒器、81-燃燒室格柵、82-燃燒室進氣道、83-燃燒室排氣道、84-燃燒室瓦塊式絕熱內(nèi)壁、9-燃料噴射器、91-噴射器噴孔、10-膨脹機、11-輸出軸、12-正時裝置、121-控制閥門1、122-控制閥門I1、123-控制閥門II1、124-正時裝置驅(qū)動機構、13-等溫壓縮過程裝置、14-充分膨脹過程裝置、15-氧化劑輔助供給裝置。
【具體實施方式】
[0038]下面將結合附圖1-13及具體實施例對本發(fā)明進行詳細說明。
[0039]本發(fā)明提供了一種基于正時定容燃燒方式原動機的熱力循環(huán)方法，其循環(huán)過程包括多級壓縮級間冷卻過程(準等溫壓縮過程)、逆流換熱過程、正時定容燃燒過程和絕熱膨脹過程4個過程，在這4個過程中，多級壓縮級間冷卻過程是為實現(xiàn)接近等溫壓縮，以減少壓縮耗功；逆流換熱過程是為了回收本來排放到外部環(huán)境的工質(zhì)焓，直接收益熱量后參與循環(huán)，提高熱能利用率；正時定容燃燒過程實現(xiàn)等容燃燒，其是一種高效率的燃燒方式；絕熱膨脹過程中膨脹過程獨立于燃燒過程和壓縮過程，一方面由于與燃燒過程的隔離，減少了膨脹過程散失的熱量，使之更接近絕熱壓縮，一方面又由于與壓縮過程的隔離，使膨脹比可以大于增壓比，進而使膨脹后壓力接近外部環(huán)境壓力，實現(xiàn)最大程度的膨脹做功。
[0040]在本發(fā)明所述熱力循環(huán)中，首先，新鮮工質(zhì)經(jīng)過多級壓縮級間冷卻過程，其中，級間冷卻對前一級壓縮與后一級壓縮之間工質(zhì)進行冷卻，通過穩(wěn)壓和調(diào)壓作用后經(jīng)歷所述逆流換熱過程 ，吸收余熱實現(xiàn)等壓燃燒過程，然后，工質(zhì)經(jīng)歷所述正時定容燃燒過程，完成正時定容燃燒過程后，工質(zhì)經(jīng)歷所述絕熱膨脹過程，實現(xiàn)對外做功，膨脹后的工質(zhì)經(jīng)歷所述逆流換熱過程，將余熱傳遞給新鮮工質(zhì)后排出系統(tǒng)外，完成一次熱力循環(huán)。
[0041]這種循環(huán)是一種由熱能轉化為機械能的熱力循環(huán)。在本發(fā)明的循環(huán)中，重要特點體現(xiàn)在加熱方式是先定壓再定容的加熱方式，此處的定容燃燒過程是嚴格意義的定容燃燒，綜合起來整個循環(huán)過程是一個有別于奧托循環(huán)、狄賽爾循環(huán)、混合循環(huán)和斯特林循環(huán)等現(xiàn)有循環(huán)形式的循環(huán)。如圖1所示，以三級壓縮為例，整個開式循環(huán)方式:a-b-c-d-e-f過程為多級壓縮級間冷卻過程，即準等溫壓縮過程，f-g-h-1為逆流換熱過程和正時定容燃燒過程，即先定壓再定容加熱過程，1-j為絕熱膨脹過程，j-k為廢氣焓回收過程。
[0042]循環(huán)熱效率計算:
[0043]
【權利要求】
1.基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其特征在于:該熱力循環(huán)方法以轉子發(fā)動機的轉子自轉角度360°或二沖程往復發(fā)動機的輸出軸旋轉角度360°或四沖程往復發(fā)動機的輸出軸旋轉角度720°為一個循環(huán)周期，壓縮過程和膨脹過程在不同裝置中實現(xiàn): 步驟I，進行多級壓縮級間冷卻過程，該過程包括多級壓縮和級間冷卻兩個過程，其中，相鄰兩級壓縮之間，進行一次級間冷卻，級間冷卻對前一級壓縮與后一級壓縮之間的工質(zhì)進行冷卻，末級壓縮之后不再對工質(zhì)進行冷卻，之后工質(zhì)進入穩(wěn)壓調(diào)壓過程，穩(wěn)定和調(diào)節(jié)工質(zhì)壓力； 步驟2，進行逆流換熱過程，該過程中，對穩(wěn)壓調(diào)壓后的工質(zhì)進行逆流換熱，使其與絕熱膨脹后的工質(zhì)進行熱交換，使穩(wěn)壓調(diào)壓后的工質(zhì)吸收絕熱膨脹后的工質(zhì)焓，使絕熱膨脹后排出的工質(zhì)的余熱直接被利用到熱力循環(huán)中，同時絕熱膨脹后的工質(zhì)焓降； 步驟3，進行正時定容燃燒過程，該過程中，在正時燃燒系統(tǒng)內(nèi)有進氣過程、燃燒過程、排氣過程、掃氣過程，并且通過正時系統(tǒng)使這4個過程按時序工作，一方面膨脹過程與壓縮過程分別在獨立裝置內(nèi)完成，實現(xiàn)膨脹比大于增壓比，一方面燃燒的時間延長，以360°為一個循環(huán)周期計，燃燒時間最高至210° ； 步驟4，進行絕熱膨脹過程，該過程獨立于正時定容燃燒過程和多級壓縮級間冷卻過程，絕熱膨脹過程的膨脹比大于壓縮過程的增壓比，使絕熱膨脹后工質(zhì)的壓力接近環(huán)境壓力。
2.根據(jù)權利要求1所述的基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其特征在于:步驟2中，逆流換熱過程平均溫差保持在10~50°C。
3.根據(jù)權利要求1所述的基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其特征在于:步驟3中，進入正時定容燃燒過程前，由于有逆流換熱過程，提高進入正時定容燃燒過程工質(zhì)的初始溫度，在產(chǎn)生相同熱量的情況下減少了燃燒室內(nèi)燃料的加入量。
4.根據(jù)權利要求1所述的基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其特征在于:在步驟4中，壓縮過程和絕熱膨脹過程分別在獨立裝置中完成，通過正時裝置相互關聯(lián)。
5.根據(jù)權利要求1所述的基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法，其特征在于:該熱力循環(huán)方法的熱效率為，
6.根據(jù)權利要求1所述的基于正時定容燃燒方式的一種原動機的熱力循環(huán)方法的熱力循環(huán)系統(tǒng)，其特征在于:該熱力循環(huán)系統(tǒng)包括多級壓縮中冷裝置、正時定容燃燒系統(tǒng)和轉子膨脹機，所述正時定容燃燒系統(tǒng)，包括正時裝置、正時定容燃燒器(8)，所述正時裝置包括正時驅(qū)動裝置(124)、燃燒室控制閥門I (121 )、燃燒室控制閥門II (122)和控制閥門III(123)，所述正時定容燃燒器(8)包括氧化劑輔助供給裝置(15)、進氣道(82)、定容燃燒室、排氣道(83 )、燃料噴射器(9 )，正時驅(qū)動裝置(124 )通過傳動裝置直接控制所述燃燒室控制閥門I (121)、燃燒室控制閥門II (122)和控制閥門111(123)的開啟和關閉的時間；當正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)燃燒過程結束時，所述燃燒室控制閥門II (122)開啟，正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)排氣過程開始，高溫高壓工質(zhì)推動膨脹裝置做功，當膨脹后工質(zhì)壓力低于穩(wěn)壓調(diào)壓裝置內(nèi)工質(zhì)壓力時，所述燃燒室控制閥門I (121)開啟，正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)進氣過程、掃氣過程開始，當膨脹裝置內(nèi)進入的工質(zhì)與穩(wěn)壓調(diào)壓裝置的工質(zhì)相同時，正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)掃氣過程結束，所述燃燒室控制閥門II (122)關閉，正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)定容燃燒室內(nèi)的工質(zhì)壓力和穩(wěn)壓調(diào)壓裝置內(nèi)的工質(zhì)壓力相同時，所述燃燒室控制閥門I (121)關閉，完成正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)進氣過程，此時所述燃燒室控制閥門I (121)和燃燒室控制閥門II (122)都是關閉狀態(tài)，通過所述燃料噴射器(9)噴射燃料后，開始正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)定容燃燒過程，當正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)掃氣過程后膨脹裝置內(nèi)的工質(zhì)壓力接近環(huán)境壓力時，所述控制閥門III (123)開啟，當正時定容燃燒系統(tǒng)內(nèi)排氣過程開始前，所述控制閥門III (123)關閉。
7.根據(jù)權利要求6所述的熱力循環(huán)系統(tǒng)，其特征在于:定容燃燒室包括燃燒室格柵(81)、燃燒室瓦塊式絕熱內(nèi)壁(84)和燃料噴射器(9)，通過所述燃燒室格柵(81)結構實現(xiàn)均勻低溫燃燒，抑制了 HC、CO、PM和NOx有害污染物的產(chǎn)生。
8.根據(jù)權利要求6所述的熱力循環(huán)系統(tǒng)，其特征在于:多級壓縮中冷裝置設置為三級壓縮和二級中冷，工質(zhì)首先經(jīng)過一級壓縮進氣口(51 )，經(jīng)過一次壓縮后，從一級壓縮排氣口 (52)排出，經(jīng)過中間冷卻過程后，再次進入二級壓縮進氣口(53)，經(jīng)過二次壓縮后，從二級壓縮排氣口(54)排出，經(jīng)過二級中間冷卻后，然后進入三級壓縮進氣口(55)，最后從三級壓縮排氣口(56)排出。
【文檔編號】F02G1/00GK103939229SQ201410132101
【公開日】2014年7月23日 申請日期:2014年4月2日 優(yōu)先權日:2014年4月2日
【發(fā)明者】張孔明, 梁世希, 金則兵, 王科, 張帆, 朱建明, 謝昕, 周松景, 周群, 王彥超, 姜進, 劉敬平, 廖誠, 楊漢乾 申請人:綠能高科集團有限公司, 北京綠能高科天然氣應用技術研究院有限公司, 河南中原綠能高科有限責任公司, 山東綠能燃氣實業(yè)有限責任公司, 包頭中援綠能天然氣有限公司, 河南綠能融創(chuàng)燃氣有限公司