專利名稱：鐵焦的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及使用立式干餾爐連續(xù)地制造鐵焦的鐵焦的制造方法。
背景技術(shù)：
已知有下述技術(shù)將普通碳作為主要原料，向其中加入粘合劑(粘結(jié)劑)，進(jìn)行加壓和成型而制成成型碳，然后將其裝入立式干餾爐中，連續(xù)地制造作為冶金用焦炭的成型焦炭。作為這種成型焦炭的制造方法，已知有下述方法，其特征在于，將干餾爐的爐頂氣體作為冷卻用氣體，導(dǎo)入到與干餾爐的干餾室直接連接的冷卻室的下部，將通過所述冷卻室的氣體的大部分從冷卻室上部排出，并作為加熱用媒介氣體供給至干餾爐中部的導(dǎo)入口 (例如，參考專利文獻(xiàn)1)。上述方法中使用的干餾爐具有3個(gè)氣體導(dǎo)入口(干餾室中部、干餾室下部、冷卻室下部)和1個(gè)氣體排出口(冷卻室上部)。為了在上述干餾爐中加熱吹入干餾室的氣體，已知有將一次加熱后的循環(huán)氣體與燃燒C氣體而得到的燃燒氣體混合，并二次加熱至預(yù)定溫度而吹入的氣體加熱方法及氣體加熱裝置(例如，參考專利文獻(xiàn)2)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特公昭56-47234號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特開平7-26267號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題然而，在將含碳物質(zhì)與含鐵物質(zhì)的成型物在立式干餾爐內(nèi)進(jìn)行干餾來制造使焦炭中生成金屬鐵的鐵焦的情況下，使用在如上對循環(huán)氣體進(jìn)行一次加熱后與使C氣體燃燒而得到的燃燒氣體混合、并且二次加熱至預(yù)定溫度而吹入的方法時(shí)，燃燒氣體混合后的氣體組成發(fā)生變化，鐵焦內(nèi)的鐵礦石不被還原、或還原后的金屬鐵再次被氧化、或進(jìn)一步進(jìn)行焦炭成分的氧化反應(yīng)等，因此，存在鐵焦的強(qiáng)度降低的情況。鐵焦的強(qiáng)度降低時(shí)，存在在高爐內(nèi)發(fā)生粉化而通氣性變差的問題。因此，本發(fā)明的目的在于解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問題，提供在使用立式干餾爐制造鐵焦時(shí)能夠防止鐵焦內(nèi)的成分的氧化反應(yīng)進(jìn)行、進(jìn)而能夠防止鐵焦的強(qiáng)度降低的鐵焦的制造方法。用于解決問題的方法為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供以下的鐵焦的制造方法。一種鐵焦的制造方法，將含碳物質(zhì)與含鐵物質(zhì)的成型物裝入立式干餾爐中，并向所述立式干餾爐中吹入干餾氣體，其中，將從所述干餾爐的爐頂部排出的氣體作為循環(huán)氣體而循環(huán)用于干餾氣體，使燃料氣體燃燒而生成燃燒氣體，
將生成的燃燒氣體與所述循環(huán)氣體混合而生成混合氣體，將所述混合氣體作為高溫干餾氣體吹入所述立式干餾爐內(nèi)，對所述循環(huán)氣體與所述燃燒氣體的混合量進(jìn)行調(diào)節(jié)，使所述混合氣體的組成成為還原氣氛。對于上述鐵焦的制造方法而言，優(yōu)選如下進(jìn)行。(a)對空氣進(jìn)行預(yù)熱而形成預(yù)熱空氣、并使燃料氣體在預(yù)熱空氣中燃燒來生成燃燒氣體。(b)使燃料氣體在富氧化后的空氣中燃燒來生成燃燒氣體。對于上述鐵焦的制造方法而言，上述混合氣體優(yōu)選具有C0/C02為0. 5以上且H2/ H2O為2. 5以上的組成。更優(yōu)選具有C0/0)2為0. 5 1. 2且Η2/Η20為2. 5 5的組成。另夕卜，上述混合氣體優(yōu)選具有800 1000°C的溫度。對于上述鐵焦的制造方法而言，進(jìn)一步優(yōu)選對上述循環(huán)氣體進(jìn)行預(yù)熱，并將預(yù)熱后的循環(huán)氣體作為低溫干餾氣體吹入上述立式干餾爐內(nèi)。上述預(yù)熱后的循環(huán)氣體優(yōu)選具有 600 750°C的溫度。需要說明的是，本發(fā)明中制造的鐵焦是指使用含有70質(zhì)量％以上的煤和鐵礦石的原料制造的鐵焦。對于鐵焦而言，在鐵礦石的一部分被還原的同時(shí)，能夠通過鐵礦石的催化效果來提高焦炭的反應(yīng)性，并且能夠提高高爐中的氣體利用率。因此，優(yōu)選使鐵礦石的配合比率至少為5質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為10質(zhì)量％以上。另一方面，鐵礦石的配合比率超過 40質(zhì)量％時(shí)，鐵焦的強(qiáng)度急劇降低。因此，優(yōu)選使鐵礦石為鐵礦石和煤的總量的5 40質(zhì)量％，更優(yōu)選使其為10 40質(zhì)量％。將如上配合的原料利用成型機(jī)進(jìn)行成型而形成塊狀成型物。上述塊狀成型物在豎爐型熱處理爐等立式干餾爐中通過使用熱風(fēng)的直接加熱法進(jìn)行干餾，從而制造鐵焦。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，通過調(diào)節(jié)干餾爐吹入氣體的成分，能夠使制造鐵焦時(shí)的氣氛成為鐵焦成分的還原氣氛，因此，鐵焦成分的鐵礦石不會(huì)被還原，且被還原后的金屬鐵不會(huì)再次被氧化，進(jìn)而能夠防止由焦炭成分的氧化引起的強(qiáng)度降低，從而使優(yōu)質(zhì)的鐵焦的制造成為可能，還能夠促進(jìn)高爐中的鐵焦的利用。


圖1是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的概略圖。圖2是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的高溫干餾氣體吹入部分的構(gòu)成的概略圖。圖3是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的高溫干餾氣體吹入部分的構(gòu)成的概略圖。圖4是表示高溫干餾氣體成分與鐵焦強(qiáng)度的關(guān)系的圖。
具體實(shí)施例方式作為制造鐵焦時(shí)使用的立式干餾爐，可使用例如圖1所示的干餾爐5。立式干餾爐 5由具有低溫干餾室2和高溫干餾室3的干餾室30和冷卻室4構(gòu)成。在使用上述立式干餾爐來制造鐵焦的情況下，將鐵焦原料即煤等含碳物質(zhì)與鐵礦石等含鐵物質(zhì)的成型物1從立式干餾爐5的爐頂裝入爐內(nèi)。在成型物1在爐內(nèi)下降的過程中，利用從風(fēng)口 6、7導(dǎo)入的加熱用熱媒介氣體進(jìn)行干餾，進(jìn)而利用冷卻用氣體進(jìn)行冷卻，并以鐵焦10的形式從干餾爐下部排出。上述冷卻氣體從冷卻氣體導(dǎo)入口 8導(dǎo)入，并從冷卻氣體排出口 9排出。另一方面， 從爐頂排出的氣體在直接冷卻器11中冷卻，并利用循環(huán)鼓風(fēng)機(jī)12升壓，一部分作為回收氣體導(dǎo)出到體系外，剩余部分作為循環(huán)氣體在體系內(nèi)循環(huán)。在本實(shí)施方式中，作為吹入立式干餾爐的高溫干餾室3的高溫干餾氣體，使用將循環(huán)氣體與使燃料氣體燃燒而得到的燃燒氣體在高溫干餾氣體加熱裝置14中混合并加熱至預(yù)定溫度的混合氣體。而且，在生成上述混合氣體時(shí)，利用混合量調(diào)節(jié)裝置(未示出)對循環(huán)氣體與燃燒氣體的混合量進(jìn)行調(diào)節(jié)，使混合后的混合氣體組成成為還原氣氛。為了使混合氣體組成成為還原氣氛，優(yōu)選對使燃料氣體燃燒的空氣進(jìn)行預(yù)熱或富氧化。通過對使燃料氣體燃燒的空氣進(jìn)行預(yù)熱，與不進(jìn)行預(yù)熱的情況相比，具有如下的優(yōu)點(diǎn)。(a)能夠使通過燃料氣體與空氣的燃燒而生成的燃燒氣體的溫度達(dá)到高溫。(b)能夠抑制送入干餾爐內(nèi)的燃燒氣體的氣體體積，結(jié)果，能夠抑制送入干餾爐內(nèi)的CO2濃度。此外，通過對使燃料氣體燃燒的空氣進(jìn)行富氧化，也能夠使通過燃料氣體與富氧化空氣的燃燒而生成的燃燒氣體的溫度達(dá)到高溫，結(jié)果能夠控制送入干餾爐內(nèi)的CO2濃度。通過利用這種方法使循環(huán)氣體與燃燒氣體混合后的混合氣體組成成為還原氣氛， 能夠在不產(chǎn)生由成分的氧化引起的強(qiáng)度降低的條件下來進(jìn)行鐵焦的制造。此外，循環(huán)氣體與燃燒氣體混合后的混合氣體優(yōu)選具有0. 5以上的C0/0)2和2. 5 以上的h2/H2O。通過設(shè)定為如上所述的混合氣體組成，能夠確實(shí)地防止由鐵焦成分的氧化引起的強(qiáng)度降低。更優(yōu)選具有0. 8以上的COAD2和3. 0以上的Η2/Η20。在此，上述混合氣體組成中COAD2及Η2/Η20的值只要是鐵焦成分的還原氣氛即可，不需要特別地設(shè)定上限。 但是，在實(shí)際操作中，上述混合氣體組成中COAD2的值設(shè)為1. 2以下且Η2/Η20的值設(shè)為5. 0 以下是現(xiàn)實(shí)的范圍。需要說明的是，上述比率是以體積％表示的值?；旌蠚怏w的組成可通過如下所示的方法來進(jìn)行控制。(a)調(diào)節(jié)循環(huán)氣體與燃燒氣體的混合量。使循環(huán)氣體的比例上升時(shí)，COAD2的值及吐/!120的值上升。(b)通過對使燃料氣體燃燒的空氣進(jìn)行預(yù)熱，能夠抑制燃燒氣體的氣體體積，從而能夠抑制混合氣體的(X)2濃度。(c)通過對使燃料氣體燃燒的空氣進(jìn)行富氧化，能夠使燃燒氣體的溫度達(dá)到高溫， 從而能夠抑制混合氣體的ω2濃度。(d)調(diào)節(jié)混合氣體溫度。通過使混合氣體溫度達(dá)到約800°C的低溫，能夠減少使燃料氣體燃燒的空氣量，從而能夠成為更強(qiáng)的還原氣氛。(e)改變?nèi)剂蠚怏w。例如，通過使用比LNG更高卡路里的氣體作為燃料氣體，能夠成為更強(qiáng)的還原氣氛。接下來，使用圖1對本實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。圖1中，立式干餾爐5由具有低溫干餾室2和高溫干餾室3的干餾室30和冷卻室4構(gòu)成。將鐵焦原料即含碳物質(zhì)與含鐵物質(zhì)的成型物1從立式干餾爐5的爐頂裝入爐內(nèi)，并在其在爐內(nèi)下降的過程中，利用從低溫氣體吹入風(fēng)口 6、高溫氣體吹入風(fēng)口 7導(dǎo)入的加熱用熱媒介氣體進(jìn)行干餾，進(jìn)而利用從冷卻氣體
5導(dǎo)入口 8導(dǎo)入并從冷卻氣體排出口 9排出的冷卻氣體進(jìn)行冷卻，然后以鐵焦10的形式從干餾爐5下部排出。另一方面，從爐頂排出的爐頂排出氣體在氣體冷卻器11中冷卻，并利用循環(huán)鼓風(fēng)機(jī)12升壓，一部分作為回收氣體導(dǎo)出到體系外，剩余部分作為循環(huán)氣體在體系內(nèi)循環(huán)。優(yōu)選爐頂排出氣體中的約80% 約99%作為循環(huán)氣體使用。更優(yōu)選為85 97%。 循環(huán)氣體的一部分利用鼓風(fēng)機(jī)13進(jìn)行升壓后，利用熱交換裝置15進(jìn)行一次加熱(預(yù)熱)。 而且，上述一次加熱(預(yù)熱)后的循環(huán)氣體與使燃料氣體(在后述燃燒室16中)燃燒而得到的燃燒氣體在高溫干餾氣體加熱裝置14中混合、并二次加熱至預(yù)定溫度而得到的混合氣體，作為高溫干餾氣體從高溫氣體吹入風(fēng)口 7向干餾爐5內(nèi)循環(huán)。高溫干餾氣體加熱裝置14部分的細(xì)節(jié)如后所述。冷卻用氣體從冷卻氣體導(dǎo)入口 8導(dǎo)入至冷卻室4中，冷卻排出氣體從冷卻氣體排出口 9被抽吸并排出。冷卻用氣體優(yōu)選為與通過循環(huán)鼓風(fēng)機(jī)12和升壓鼓風(fēng)機(jī)13的循環(huán)氣體相同的氣體。冷卻用氣體的溫度優(yōu)選為循環(huán)鼓風(fēng)機(jī)12中的循環(huán)氣體的溫度至循環(huán)氣體的溫度+30°C的范圍。此外，利用熱交換裝置15預(yù)熱后的循環(huán)氣體的一部分作為低溫干餾氣體從低溫氣體吹入風(fēng)口 6向干餾爐5內(nèi)導(dǎo)入。利用熱交換裝置15預(yù)熱后的循環(huán)氣體的溫度優(yōu)選為 600°C至750°C，更優(yōu)選為620°C至730°C。循環(huán)氣體溫度為600°C以上時(shí)，干餾爐的爐頂部的溫度達(dá)到300°C以上，不會(huì)導(dǎo)致由焦油凝聚引起的操作故障。此外，循環(huán)氣體溫度為750°C 以下時(shí)，干餾爐的爐頂部的溫度不會(huì)達(dá)到高溫，不會(huì)導(dǎo)致由氣密性引起的操作故障。圖2示出了向圖1的立式干餾爐5的高溫氣體吹入風(fēng)口 7吹入高溫干餾氣體的高溫干餾氣體加熱裝置14部分的構(gòu)成的一個(gè)實(shí)施方式。通過將利用熱交換裝置15進(jìn)行了一次加熱(預(yù)熱)后的循環(huán)氣體22與高溫的燃燒氣體23在混合室25中混合進(jìn)行二次加熱， 并作為混合氣體M從高溫氣體吹入風(fēng)口 7向干餾爐5導(dǎo)入。優(yōu)選使混合氣體M的溫度為800°C至1000°C，更優(yōu)選為820°C至980°C?；旌蠚怏w 24的溫度在800°C至1000°C時(shí)，鐵礦石的還原率充分。此外，混合氣體M的溫度在1000°C 以下時(shí)，通過還原變成金屬鐵的鐵周圍的碳不會(huì)由于氣化而變差，強(qiáng)度不會(huì)降低。燃燒氣體23是1000°C以上的高溫燃燒氣體，因此，火焰溫度進(jìn)一步達(dá)到高溫，因此，使包含烴類氣體的循環(huán)氣體與火焰直接接觸而進(jìn)行混合時(shí)，由于烴類氣體的分解而產(chǎn)生碳。產(chǎn)生的碳以煤的形式析出，并堆積在送氣管內(nèi)，從而成為引起堵塞等故障的原因。因此，上述循環(huán)氣體22與燃燒氣體23的混合在沒有燃燒氣體火焰的混合室25中、并且在即將導(dǎo)入干餾爐5中之前進(jìn)行。這種情況下，送氣管內(nèi)的碳析出幾乎不會(huì)發(fā)生。在此，燃燒氣體23通過在燃燒室16內(nèi)利用燃燒器(burner) 17使燃料氣體18燃燒而得到。進(jìn)行上述燃燒的燃燒用空氣利用燃燒空氣用鼓風(fēng)機(jī)19來供給，并利用燃燒用空氣加熱裝置(空氣預(yù)熱器)20進(jìn)行預(yù)熱。需要說明的是，作為上述燃料氣體18，可使用從爐頂排出的氣體的一部分。此外，圖3是對燃燒用空氣進(jìn)行富氧化的情況的一個(gè)實(shí)施方式，對利用燃燒空氣用鼓風(fēng)機(jī)19供給的燃燒用空氣進(jìn)行富集供給氧氣21，使燃燒氣體23的溫度達(dá)到高溫，從而減少燃燒氣體23相對于循環(huán)氣體22的比率。優(yōu)選使燃燒用空氣的富氧化為M體積％ 至50體積％，更優(yōu)選為27體積％至45體積％。對于富氧化小于M體積％的供給而言，燃燒氣體23的溫度變低，為了升高溫度而需要增加燃燒量，因此，結(jié)果存在不能抑制送入干餾爐內(nèi)的(X)2濃度的情況，富氧化大于50體積％時(shí)，火焰溫度達(dá)到高溫，存在用于使混合氣體M的溫度降低至目標(biāo)溫度的循環(huán)氣體22的體積增加等而不能高效混合的情況。需要說明的是，此處所稱的富氧化是指向燃燒空氣中添加氧氣時(shí)的氧氣相對于全部混合氣體的濃度。 表1中示出了將使用圖2、圖3的裝置供給至干餾爐5內(nèi)的混合氣體溫度(從高溫氣體吹入風(fēng)口 7吹入的高溫干餾氣體溫度)設(shè)為950°C時(shí)的混合氣體M中的成分濃度的比較。
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r礦Jf礦W 懶 LiMSMMiE表1中，“混合氣體”、“有空氣預(yù)熱”及“有富氧化”表示如下含義?！盎旌蠚怏w”不進(jìn)行空氣預(yù)熱和富氧化時(shí)的混合氣體M的組成?！坝锌諝忸A(yù)熱”使用圖2的裝置將燃燒用空氣預(yù)熱至800°C時(shí)的混合氣體M的組
7成?！坝懈谎趸笔褂脠D3的裝置對燃燒用空氣進(jìn)行40體積％富氧化時(shí)的混合氣體M 的組成?？芍?，通過對燃燒用空氣進(jìn)行預(yù)熱或?qū)θ紵每諝膺M(jìn)行富氧化，混合氣體M中的還原性氣體成分(CO、H2)相對于氧化性氣體成分(C02、H20)發(fā)生變化。在圖2及圖3的實(shí)施方式中，個(gè)別地進(jìn)行空氣預(yù)熱及富氧化，但兩者同時(shí)進(jìn)行也是有效果的。根據(jù)以上的本發(fā)明，能夠防止由鐵焦成分的氧化引起的強(qiáng)度降低。此外，由于在干餾爐附近混合高溫氣體，因此，送氣管不會(huì)因?yàn)樘级氯?，也不需要設(shè)置除煤工序。因此，高溫干餾氣體可連續(xù)地向干餾爐導(dǎo)入，操作穩(wěn)定。另外，裝置本身也比現(xiàn)有的裝置簡單，從而對設(shè)備費(fèi)、運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)的負(fù)擔(dān)也得到了減輕。[實(shí)施例1]使用與如圖1所示相同的立式干餾爐，并使用圖2、圖3的設(shè)備進(jìn)行燃燒用空氣的預(yù)熱及富氧化，改變空氣預(yù)熱及富氧化的條件來制造鐵焦。對制造好的鐵焦的強(qiáng)度進(jìn)行測定。將試驗(yàn)結(jié)果示于圖4中。圖4中，符號(hào)〇、Δ、X表示以下含義。符號(hào)〇強(qiáng)度與普通的焦炭相比超過90%的鐵焦。符號(hào)Δ 強(qiáng)度與普通的焦炭相比為80 90%的鐵焦。符號(hào)X 強(qiáng)度與普通的焦炭相比低于80%的鐵焦。可知，在混合氣體(從高溫氣體吹入風(fēng)口 7吹入的高溫干餾氣體)24的氣體組成為C0/C02為0. 5以上且Η2/Η20為2. 5以上的情況下，能夠得到高強(qiáng)度的鐵焦，并且，通過將混合氣體控制為C0/C02為0. 5以上且Η2/Η20為2. 5以上的氣氛，能夠防止由鐵焦成分的氧化引起的強(qiáng)度降低。特別是，在使混合氣體成為0)/0)2為0.8以上且Η2/Η20為3.0以上的氣氛的情況下，能夠得到具有與普通的焦炭幾乎同等程度的強(qiáng)度的鐵焦。[標(biāo)號(hào)說明]1成型物2低溫干餾室3高溫干餾室4冷卻室5立式干餾爐6低溫氣體吹入風(fēng)口7高溫氣體吹入風(fēng)口8冷卻氣體導(dǎo)入口9冷卻氣體排出口10 鐵焦11氣體冷卻器12循環(huán)鼓風(fēng)機(jī)13升壓鼓風(fēng)機(jī)14高溫干餾氣體加熱裝置
15熱交換裝置16燃燒室17燃燒器18燃料氣體19燃燒用空氣鼓風(fēng)機(jī)20燃燒用空氣加熱裝置21 氧氣22循環(huán)氣體23燃燒氣體24混合氣體25混合室30干餾室
權(quán)利要求
1.一種鐵焦的制造方法，將含碳物質(zhì)與含鐵物質(zhì)的成型物裝入立式干餾爐中，并向所述立式干餾爐中吹入干餾氣體，其中，將從所述干餾爐的爐頂部排出的氣體作為循環(huán)氣體而循環(huán)用于干餾氣體， 使燃料氣體燃燒而生成燃燒氣體， 將生成的燃燒氣體與所述循環(huán)氣體混合而生成混合氣體， 將所述混合氣體作為高溫干餾氣體吹入所述立式干餾爐內(nèi)，對所述循環(huán)氣體與所述燃燒氣體的混合量進(jìn)行調(diào)節(jié)，使所述混合氣體的組成成為還原氣氛。
2.如權(quán)利要求1所述的鐵焦的制造方法，其中，所述燃燒氣體的生成是通過對空氣進(jìn)行預(yù)熱而形成預(yù)熱空氣、并使燃料氣體在預(yù)熱空氣中燃燒來生成燃燒氣體。
3.如權(quán)利要求1所述的鐵焦的制造方法，其中，所述燃燒氣體的生成是通過使燃料氣體在富氧化后的空氣中燃燒來生成燃燒氣體。
4.如權(quán)利要求1所述的鐵焦的制造方法，其中，所述混合氣體具有COAD2為0.5以上且吐/!120為2. 5以上的組成。
5.如權(quán)利要求4所述的鐵焦的制造方法，其中，所述混合氣體具有0)/0)2為0.5 1. 2 且Η2/Η20為2. 5 5的組成。
6.如權(quán)利要求1所述的鐵焦的制造方法，其中，所述混合氣體具有800 1000°C的溫度。
7.如權(quán)利要求1所述的鐵焦的制造方法，其中，進(jìn)一步對所述循環(huán)氣體進(jìn)行預(yù)熱，并將預(yù)熱后的循環(huán)氣體作為低溫干餾氣體吹入所述立式干餾爐內(nèi)。
8.如權(quán)利要求7所述的鐵焦的制造方法，其中，所述預(yù)熱后的循環(huán)氣體具有600 750°C的溫度。
全文摘要
提供一種鐵焦的制造方法，在使用立式干餾爐制造鐵焦時(shí)，能夠防止鐵焦內(nèi)的成分的氧化反應(yīng)進(jìn)行，從而能夠防止鐵焦的強(qiáng)度降低。使用具有如下特征的鐵焦的制造方法向用于將含碳物質(zhì)與含鐵物質(zhì)的成型物干餾來制造鐵焦的立式干餾爐中吹入干餾氣體時(shí)，將從干餾爐(5)的爐頂部排出的爐頂排出氣體的至少一部分作為循環(huán)氣體并作為干餾氣體的一部分使用，將循環(huán)氣體與使燃料氣體燃燒而得到的燃燒氣體混合，將所述混合后的混合氣體作為干餾氣體吹入時(shí)，對循環(huán)氣體與燃燒氣體的混合量進(jìn)行調(diào)節(jié)，使混合氣體的組成成為還原氣氛。優(yōu)選在使燃料氣體燃燒時(shí)，對與燃料氣體混合的空氣進(jìn)行預(yù)熱，或優(yōu)選在使燃料氣體燃燒時(shí)，對與燃料氣體混合的空氣進(jìn)行富氧化。
文檔編號(hào)C10B3/00GK102471692SQ20108003393
公開日2012年5月23日 申請日期2010年7月28日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月29日
發(fā)明者天笠敏明, 庵屋敷孝思 申請人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社