專(zhuān)利名稱(chēng)：高爐用焦炭的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及使用了將非微粘結(jié)煤和粘結(jié)煤配合而成的配煤的高爐用焦炭的制造方法。尤其涉及下述高爐用焦炭的制造方法，其不分非微粘結(jié)煤和粘結(jié)煤，均可用于抑制由各種品種的原料煤中存在的惰性(不活潑性)組織引起的焦炭強(qiáng)度的降低，從而使焦炭強(qiáng)度提高。本申請(qǐng)基于2008年12月10日在日本申請(qǐng)的特愿2008-314903號(hào)并主張優(yōu)先權(quán)， 將其內(nèi)容引用于此。
背景技術(shù)：
一般，作為煉鐵工藝中的還原材料及熱源使用的高爐用焦炭通過(guò)下述方法來(lái)制造將多個(gè)品種的原料煤分別粉碎，按規(guī)定的比例配合，從而形成具有規(guī)定的粒度的配煤后，將該配煤裝入焦炭爐中，干餾規(guī)定時(shí)間。此時(shí)，焦炭強(qiáng)度DI15tl15受構(gòu)成配煤的多個(gè)品種的原料煤的性狀和配煤的粒度的影響。其中，DI15tl15是利用JIS K 2151規(guī)定的滾筒試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行150次旋轉(zhuǎn)后的15mm篩上物的比例(_)，是表示焦炭強(qiáng)度(也稱(chēng)為滾筒強(qiáng)度)的指標(biāo)。作為影響焦炭強(qiáng)度DI15tl15的煤炭的性狀，可以舉出煤炭的粘結(jié)性。煤炭的粘結(jié)性可以由通過(guò)使用了 JIS M 8801的吉塞勒塑性計(jì)的流動(dòng)性試驗(yàn)測(cè)定得到的最高流動(dòng)度、或通過(guò)使用了 JIS M 8801的膨脹計(jì)的膨脹性試驗(yàn)測(cè)定得到的總膨脹率來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。這些測(cè)定值越高，煤炭的軟化熔融時(shí)的流動(dòng)性及膨脹性越高。原料煤基于煤炭的粘結(jié)性可分為粘結(jié)性高的粘結(jié)煤和粘結(jié)性低的非微粘結(jié)煤。粘結(jié)煤由于軟化熔融時(shí)的流動(dòng)性及膨脹性高，因此容易進(jìn)行煤炭粒子間的粘接，提高了焦炭強(qiáng)度。另一方面，非微粘結(jié)煤由于軟化熔融時(shí)的流動(dòng)性及膨脹性低，因此煤炭粒子間的粘接變得不充分。因而，如果大量配合非微粘結(jié)煤，則焦炭強(qiáng)度降低。此外，作為影響焦炭強(qiáng)度DI15tl15的煤炭的性狀，可以舉出由在煤炭的加熱時(shí)不軟化熔融的不活潑性成分形成的組織(以下稱(chēng)為“惰性組織”)。該惰性組織不分粘結(jié)煤及非微粘結(jié)煤，存在于煤炭中。煤炭中的惰性組織由于在煤炭的軟化熔融時(shí)不膨脹，從而會(huì)阻礙通過(guò)煤炭的膨脹而進(jìn)行的煤炭粒子間的粘接。并且，惰性組織難以在煤炭的再固化時(shí)收縮，因此在煤炭的收縮時(shí)發(fā)生龜裂。因此，煤炭中的惰性組織成為使焦炭強(qiáng)度降低的原因。另一方面，配煤的粒度對(duì)裝入焦炭爐時(shí)的松密度產(chǎn)生影響。在配煤的粒度粗大的情況下，爐內(nèi)的配煤的填充結(jié)構(gòu)接近最密填充結(jié)構(gòu)，裝入焦炭爐時(shí)的松密度提高，在煤炭的軟化熔融及膨脹時(shí)，煤炭粒子間的粘接變得容易。但是，如果配煤中存在粗大的煤炭粒子， 則從該粒子表面誘發(fā)裂紋，焦炭的破壞強(qiáng)度降低。相反，如果配煤的粒度過(guò)小，則裝入焦炭爐時(shí)的松密度降低，煤炭粒子間的空隙增大。因此，在煤炭的軟化熔融及膨脹時(shí)，煤炭粒子間的粘接變得不充分，焦炭強(qiáng)度降低。因此，一般需要將煤炭的性狀均一化，并將焦炭裝入時(shí)的松密度維持在規(guī)定的水
4平，使焦炭強(qiáng)度提高。為此，按照配煤的粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式調(diào)整了配煤整體的粒度。近年來(lái)，伴隨著煤炭資源的枯竭，不僅是非微粘結(jié)煤的使用量，粘結(jié)煤及非微粘結(jié)煤中所含的惰性組織的量也增加。因此，即使在非微粘結(jié)煤的使用量多、粘結(jié)煤及非微粘結(jié)煤含有大量惰性組織的情況下，也要求制造高強(qiáng)度的焦炭。使用成為焦炭強(qiáng)度降低的原因的非微粘結(jié)煤和/或含有大量惰性組織的煤炭，在確保規(guī)定水平的焦炭強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，將構(gòu)成配煤的各品種的煤炭通過(guò)粉碎來(lái)調(diào)整粒度是重要的。因此，以往提出了幾種與煤炭的性狀及品種相對(duì)應(yīng)的煤炭的粉碎方法和利用了該粉碎方法的高強(qiáng)度焦炭的制造方法(參照專(zhuān)利文獻(xiàn)1 3)。例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1中，將多個(gè)品種的煤炭分成平均反射率為0.9體積％以下的非微粘結(jié)煤、平均反射率超過(guò)0. 9%且惰性組織的合計(jì)量為35體積％以上的高惰性煤、及平均反射率超過(guò)0. 9%且惰性組織的合計(jì)量低于35體積％的低惰性煤這3組。進(jìn)而，按照非微粘結(jié)煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例比配煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例高、高惰性煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例為非微粘結(jié)煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例以下、低惰性煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例低于高惰性煤的粒徑為3mm以下的質(zhì)量比例的方式進(jìn)行粉碎。然后，將粉碎的所有的煤炭混合，用焦炭爐進(jìn)行干餾，制造焦炭。但是，即使通過(guò)專(zhuān)利文獻(xiàn)1中記載的方法，焦炭強(qiáng)度DI15tl15為78左右，存在無(wú)法得到所希望的焦炭強(qiáng)度的情況。此外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)2中，將硬度高的煤炭或惰性組織的量多的煤炭的一部分分級(jí)成粒徑大的煤炭和粒徑小的煤炭。將該粒徑大的煤炭粉碎(第一粉碎工序)，將在第一粉碎工序中進(jìn)行了處理的煤炭與上述粒徑小的煤炭配合。進(jìn)而，將該配合而成的煤炭進(jìn)一步粉碎(第二粉碎工序)，配合剩余的煤炭。然后，將該配合而成的煤炭粉碎(第三粉碎工序)， 與在上述第二粉碎工序中進(jìn)行了處理的煤炭配合，裝入焦炭爐中，制造焦炭。但是，即使通過(guò)專(zhuān)利文獻(xiàn)2中記載的方法，焦炭強(qiáng)度DI3tl15最高為94. 3 (相當(dāng)于 DI15015為84左右)，存在無(wú)法得到所希望的焦炭強(qiáng)度的情況。這樣，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1及2所記載的方法中，主要通過(guò)對(duì)應(yīng)于煤炭的平均反射率、惰性組織等性狀、非微粘結(jié)煤等品種將煤炭粉碎，使煤炭組織均一化，并對(duì)配煤整體的粒度分布進(jìn)行調(diào)整，使焦炭強(qiáng)度提高。但是，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1及2所記載的方法中，存在焦炭強(qiáng)度 DI15tl15無(wú)法達(dá)到期望值的情況。此外，根據(jù)本發(fā)明者們的研究結(jié)果，確認(rèn)了焦炭強(qiáng)度不受惰性組織的合計(jì)量支配， 而是受特定尺寸以上的粗大的惰性組織支配。例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1及2所公開(kāi)的基于煤炭中的惰性組織的合計(jì)量進(jìn)行的煤炭粉碎中，存在焦炭強(qiáng)度無(wú)法充分提高的情況。在專(zhuān)利文獻(xiàn)3中，在基于煤炭中的惰性組織的合計(jì)量進(jìn)行的煤炭的粒度調(diào)整中， 從焦炭強(qiáng)度的提高存在限度的認(rèn)識(shí)出發(fā)，調(diào)查研究了在配煤中具有1. 5mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的累積體積比率與粉碎粒度的關(guān)系。從該關(guān)系出發(fā)，提出了能制得高強(qiáng)度焦炭的配煤的粒度調(diào)整方法。根據(jù)專(zhuān)利文獻(xiàn)3提出的配煤的粒度調(diào)整方法，即使大量使用成為焦炭強(qiáng)度降低的原因的低品質(zhì)的非微粘結(jié)煤，也能穩(wěn)定地制造具有86 87左右的強(qiáng)度DI15tl15的焦炭。但是，在該方法中，在要求86. 5以上的高焦炭強(qiáng)度DI15tl15的情況下，為了降低粗大惰性組織的累積體積比率，需要提高粉碎機(jī)的粉碎強(qiáng)度來(lái)將煤炭粉碎。但是，如果提高粉碎機(jī)的粉碎強(qiáng)度，粒徑為0. 3mm以下的微粉煤增加，配煤整體的松密度也降低。因此，存在無(wú)法實(shí)現(xiàn)作為目標(biāo)的86. 5以上的焦炭強(qiáng)度DI15tl15的情況。此外，粒徑為0. 3mm以下的微粉煤的增加會(huì)導(dǎo)致在煤炭的輸送過(guò)程及裝入焦炭爐時(shí)的揚(yáng)塵的問(wèn)題、由焦炭爐中的爐壁碳附著量增加引起的焦炭擠出負(fù)荷的增大、焦油品質(zhì)的降低等，因此不優(yōu)選。因此，正在探求能夠抑制伴隨著包含粗大惰性組織的煤炭的強(qiáng)烈粉碎而發(fā)生的粒徑為0. 3mm以下的微粉煤的增加及配煤整體的松密度(t/m3)的降低、并能穩(wěn)定且有效地提高焦炭強(qiáng)度的粒度調(diào)整方法?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)2006-273884號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2 日本特開(kāi)2006-348309號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)3 日本特開(kāi)2004-339503號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的課題本發(fā)明的目的是鑒于現(xiàn)有技術(shù)的上述實(shí)際情況，提供了下述的高爐用焦炭的制造方法，其通過(guò)將包含成為強(qiáng)度降低的原因的具有0. 6mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的煤炭有效地粉碎，并對(duì)伴隨著煤炭粉碎的粒徑為0. 3mm以下的微粉煤的增加及配煤整體的松密度的降低進(jìn)行抑制，從而能夠穩(wěn)定且有效地提高焦炭強(qiáng)度。用于解決課題的手段本發(fā)明者為了解決上述課題對(duì)利用粉碎進(jìn)行的煤炭的粒度調(diào)整方法及煤炭的配合條件進(jìn)行了深入研究。S卩，本發(fā)明者們將惰性組織按最大長(zhǎng)度劃分成尺寸區(qū)劃i( = 1 m[自然數(shù)])。 并且，本發(fā)明者們按每個(gè)尺寸區(qū)劃i預(yù)先確定了惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率(DI15tU)的影響度和/或惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率(di15°6_15)的影響度。其結(jié)果判明如果考慮這些影響度的不同來(lái)調(diào)整原料煤的粉碎及配合，能夠得到作為目標(biāo)的焦炭強(qiáng)度。本發(fā)明基于上述見(jiàn)解而作成，其要旨如下所述。(1) 一種高爐用焦炭的制造方法，其將配煤裝入焦炭爐中，所述配煤是將多個(gè)品種的原料煤按每個(gè)品種進(jìn)行粉碎并配合而成的，其特征在于，(A) (Al)將最大長(zhǎng)度為0. 6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度劃分為尺寸區(qū)劃1至尺寸區(qū)劃m的尺寸區(qū)劃數(shù)為m的尺寸區(qū)劃；(A2)對(duì)于所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i ( = 1 m[自然數(shù)])， 基于焦炭的焦炭表面破壞粉率DI15°_6，預(yù)先確定尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度AJ-/體積％ )，所述焦炭是在由所述配煤的煤炭軟化時(shí)的比容Sv與煤炭裝入時(shí)的松密度Bd求出的所述配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度SvXBd下將含有所述尺寸區(qū)劃i的惰性組織的煤炭干餾而得到的；⑶(Bi)對(duì)于按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)粒度進(jìn)行了調(diào)整的品種1至品種η的所有品種j ( = 1 η[自然數(shù)])的原料煤，測(cè)定具有1. 5mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的含量(體積％ )及所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Ibiil (體積％ )； (B2)基于所述粗大惰性組織的含量(體積％ )的測(cè)定值，將所述粗大惰性組織的含量的邊界值設(shè)定在5 7體積％的范圍內(nèi)；(C) (Cl)將所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤劃分為所述粗大惰性組織的含量為所述邊界值以上的含有高惰性的煤、和所述粗大惰性組織的含量低于所述邊界值的含有低惰性的煤這2種；(C2)按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式將被劃分為所述含有低惰性的煤的品種的原料煤粉碎； (C3)按照粒徑3mm以下的累積比率比所述含有低惰性的煤的粒徑3mm以下的累積比率大的方式，將被劃分為所述含有高惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C4)對(duì)于粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Iaiij(體積％ ) ； (D)在DI15°_6 (target)為焦炭強(qiáng)度的目標(biāo)值㈠(“_”表示無(wú)量綱)、DI15°_6(ref)為對(duì)于所述品種1至所述品種η的所有品種j按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)原料煤的粒度進(jìn)行調(diào)整并配合而得到的配煤的焦炭強(qiáng)度、Xj為構(gòu)成配煤的品種j的原料煤的配合比例的情況下，按照滿(mǎn)足 DI15%(target)-DI15%(ref) =Σ J = 1^n{ Σ i = 1^AX (Ibijj-Iaijj)IXXj 的方式對(duì)所述粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤進(jìn)行配合。
(2) 一種高爐用焦炭的制造方法，其將配煤裝入焦炭爐中，所述配煤是將多個(gè)品種的原料煤按每個(gè)品種進(jìn)行粉碎并配合而成的，其特征在于，(A) (Al)將最大長(zhǎng)度為0. 6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度劃分為尺寸區(qū)劃1至尺寸區(qū)劃m的尺寸區(qū)劃數(shù)為m的尺寸區(qū)劃；(A2)對(duì)于所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i ( = 1 m[自然數(shù)])， 基于焦炭的焦炭表面破壞粉率DI15°_6及焦炭體積破壞粉率DI15°6_15，預(yù)先確定尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度&(-/體積％ )及尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率DI15V15的影響度Bi (-/體積％ )，所述焦炭是在由所述配煤的煤炭軟化時(shí)的比容Sv與煤炭裝入時(shí)的松密度Bd求出的所述配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度Sv X Bd 下將含有所述尺寸區(qū)劃i的惰性組織的煤炭干餾而得到的；(B) (Bi)對(duì)于按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)粒度進(jìn)行了調(diào)整的品種1至品種η的所有品種j( = l n[自然數(shù)])的原料煤，測(cè)定具有1.5mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的含量(體積％)及所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量^^,」(體積％) ； (B2)基于所述粗大惰性組織的含量(體積％)的測(cè)定值，將所述粗大惰性組織的含量的邊界值設(shè)定在5 7體積％的范圍內(nèi)；(C) (Cl)將所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤劃分為所述粗大惰性組織的含量為所述邊界值以上的含有高惰性的煤、和所述粗大惰性組織的含量低于所述邊界值的含有低惰性的煤這2種；(以)按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式將被劃分為所述含有低惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C3)按照粒徑3mm以下的累積比率比所述含有低惰性的煤的粒徑3mm 以下的累積比率大的方式，將被劃分為所述含有高惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C4)對(duì)于粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Iai,」(體積％ ) ； (D)在DI15tl15(target) 為焦炭強(qiáng)度的目標(biāo)值㈠、DI15°15(ref)為對(duì)于所述品種1至所述品種η的所有品種j按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)原料煤的粒度進(jìn)行調(diào)整并配合而得到的配煤的焦炭強(qiáng)度、Xj為構(gòu)成配煤的品種j的原料煤的配合比例的情況下，按照滿(mǎn)足DI15015(target)-DI15015(ref) =Σ J = 1^n{ Σ i =(Ibijj-Iaijj) +Σ i = ^mBiX (Ibijj-Iai,
j)}XXj的方式對(duì)所述粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤進(jìn)行配合。(3)在上述⑴或⑵記載的高爐用焦炭的制造方法中，可以將最大長(zhǎng)度為3mm以下的惰性組織劃分為2個(gè)以上的尺寸區(qū)劃。(4)在上述⑴或⑵記載的高爐用焦炭的制造方法中，可以將最大長(zhǎng)度為3mm以上的惰性組織劃分為2個(gè)以上的尺寸區(qū)劃。(5)在上述(1)或(2)記載的高爐用焦炭的制造方法中，所述尺寸區(qū)劃可以按照下述方式進(jìn)行劃分將尺寸區(qū)劃數(shù)m設(shè)為5，劃分為0. 6mm以上且低于1. 5mm的尺寸區(qū)劃1 (i =1)、1.5mm以上且低于3mm的尺寸區(qū)劃2 (i = 2)、3mm以上且低于5mm的尺寸區(qū)劃3 (i = 3), 5mm以上且低于IOmm的尺寸區(qū)劃4 (i = 4)、及IOmm以上的尺寸區(qū)劃5 (i = 5)。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)將導(dǎo)致焦炭強(qiáng)度降低的、最大長(zhǎng)度為0. 6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度進(jìn)行劃分，并預(yù)先確定惰性組織的每個(gè)尺寸對(duì)焦炭強(qiáng)度的影響度，在考慮該影響度的不同的基礎(chǔ)上有效地將煤炭粉碎并配合，從而不會(huì)招致粒徑為0. 3mm以下的微粉煤的增加及配煤的松密度的降低，能夠制造具有極高強(qiáng)度的焦炭。此外，根據(jù)本發(fā)明，由于即使提高廉價(jià)且低品質(zhì)的非微粘結(jié)煤的使用比率，也可以將多個(gè)品種的原料煤按照1. 5mm以上的粗大惰性組織的含量進(jìn)行組合化，并在考慮惰性組織的尺寸對(duì)焦炭強(qiáng)度的影響度的基礎(chǔ)上進(jìn)行粉碎并配合，在焦炭爐內(nèi)的空隙填充度高的狀態(tài)下將配煤干餾，因此能制造高強(qiáng)度且均質(zhì)的焦炭。


圖1是表示煤炭軟化時(shí)的空隙填充度SvXBd與焦炭強(qiáng)度DI15tl15的關(guān)系的圖。圖2是表示焦炭中存在的惰性組織與其周邊組織的圖。圖3是表示含有尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的配煤(No. 1 No. 7)中的惰性組織的尺寸分布的圖。圖4A是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 05的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭表面破壞粉率di15°_6的圖。圖4B是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 16的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭表面破壞粉率di15°_6的圖。圖4C是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 29的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭表面破壞粉率di15°_6的圖。圖5A是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 05的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭體積破壞粉率di15°6_15的圖。圖5B是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 16的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭體積破壞粉率di15°6_15的圖。圖5C是表示在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 29的條件下將包含尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的煤炭干餾而得到的焦炭的焦炭體積破壞粉率di15°6_15的圖。圖6A是對(duì)于在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 05的條件下干餾得到的焦炭示出尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度Ai及尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率DI15°6_15的影響度Bi的圖。圖6B是對(duì)于在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 16的條件下干餾得到的焦炭示出尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度Ai及尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率DI15°6_15的影響度Bi的圖。圖6C是對(duì)于在煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 29的條件下干餾得到的焦炭示出尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度Ai及尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率DI15°6_15的影響度Bi的圖。圖7是表示含有高惰性的煤(A煤)的粒徑3mm以下的累積比率與各尺寸以上的惰性組織的累積體積比率的關(guān)系的圖。圖8是表示含有低惰性的煤(B煤)的粒徑3mm以下的累積比率與各尺寸以上的惰性組織的累積體積比率的關(guān)系的圖。
具體實(shí)施例方式一般來(lái)說(shuō)，焦炭強(qiáng)度受焦炭基質(zhì)的楊氏模量等物性和焦炭中的缺陷支配。但是，在通常的在高爐用焦炭的制造工藝中使用的原料煤的品種、它們的配合比率及通常的干餾溫度的條件下，生成的焦炭基質(zhì)的楊氏模量等物性沒(méi)有太大變化。因此，可以認(rèn)為焦炭強(qiáng)度受焦炭中的缺陷支配。支配焦炭強(qiáng)度的焦炭中的缺陷在結(jié)構(gòu)上主要分為在煤炭的軟化膨脹時(shí)產(chǎn)生的煤炭粒子間的粘接不良及粗大氣孔、和在煤炭的再固化后的收縮時(shí)產(chǎn)生的裂縫這兩大種。通常的焦炭制造用的原料煤在焦炭爐內(nèi)在400°C前后的溫度下開(kāi)始軟化及膨脹， 在500°C前后的溫度下進(jìn)行再固化、焦炭化。在煤炭的軟化及膨脹時(shí)，為了使軟化熔融的煤炭進(jìn)入煤炭粒子間的空隙中、并使煤炭粒子彼此充分粘接，需要將煤炭裝入時(shí)的松密度與煤炭的粘結(jié)性(表示流動(dòng)性及膨脹性的指標(biāo))的關(guān)系最適化。也就是說(shuō)，相對(duì)于煤炭裝入時(shí)的空隙率(松密度的倒數(shù))，在煤炭的粘結(jié)性低的情況下，在煤炭的軟化及膨脹時(shí)軟化熔融的煤炭無(wú)法將煤炭粒子間的空隙充分填埋。為此，煤炭粒子不受束縛地自由膨脹，煤炭粒子彼此在未充分接觸的狀態(tài)下再固化、焦炭化，因此焦炭強(qiáng)度降低。此外，在煤炭的軟化及膨脹時(shí)，在煤炭粒子內(nèi)起因于揮發(fā)成分而產(chǎn)生的氣泡無(wú)法漏出到體系外(從煤炭粒子內(nèi))而成長(zhǎng)。在該過(guò)程中，如果煤炭粒子無(wú)束縛地自由膨脹，則通過(guò)氣泡的成長(zhǎng)而使得煤炭粒子的表層壁漸漸變薄，進(jìn)而，煤炭粒子內(nèi)的氣泡將表層壁破壞而破裂。通過(guò)氣泡在煤炭粒子內(nèi)成長(zhǎng)或者通過(guò)氣泡破裂而氣泡彼此連結(jié)所形成的大氣孔作為破壞的起點(diǎn)成為使焦炭強(qiáng)度降低的原因。上述的煤炭粒子間的粘接和粗大氣孔的生成受由煤炭的軟化時(shí)的比容Sv與煤炭裝入時(shí)的松密度Bd求出的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)支配。圖1表示煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)與焦炭強(qiáng)度DI15tl15的關(guān)系的一例。從圖1可知，通過(guò)將空隙填充度(SvXBd)設(shè)為1.0以上的適當(dāng)?shù)闹?，煤炭粒子間的粘接不良及粗大氣孔的生成受到抑制，焦炭強(qiáng)度提高。另外，煤炭的軟化時(shí)的比容Sv可以由煤炭的最大膨脹時(shí)的體積求出，所述煤炭的最大膨脹時(shí)的體積可以使用利用了 JIS M 8801的膨脹計(jì)的膨脹性試驗(yàn)裝置進(jìn)行測(cè)定而得到。另一方面，煤炭的再固化后的收縮時(shí)產(chǎn)生的裂縫因煤炭粒子的收縮率相互不同而發(fā)生。煤炭中存在的惰性組織與通過(guò)煤炭的加熱而軟化熔融的鏡質(zhì)組組織及殼質(zhì)組組織相比，揮發(fā)成分少，在煤炭的軟化及膨脹時(shí)幾乎不膨脹，在再固化后幾乎不收縮。因此，可以認(rèn)為在煤炭的再固化后的收縮時(shí)，由于惰性組織的收縮率與鏡質(zhì)組組織或殼質(zhì)組組織等軟化熔融組織的收縮率之差，在惰性組織的界面產(chǎn)生應(yīng)力，在惰性組織的內(nèi)部或周邊產(chǎn)生裂縫。圖2表示焦炭中存在的惰性組織及其周邊組織的一例。惰性組織不因加熱而軟化熔融，殘存于焦炭中。因此，通過(guò)用顯微鏡觀(guān)察圖2所示的焦炭或煤炭的截面組織，能夠測(cè)定惰性組織的尺寸。另外，本發(fā)明中，煤炭中的惰性組織的尺寸是指最大長(zhǎng)度(mm)。例如，圖2中的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)為約2mm，但是，通常惰性組織在煤炭中以0. Ιμπι IOmm的廣泛的尺寸(最大長(zhǎng)度)范圍存在。本發(fā)明者們的研究結(jié)果確認(rèn)了，使焦炭強(qiáng)度大幅度降低的焦炭中的裂縫是在mm 級(jí)(1.0mm以上)的尺寸(最大長(zhǎng)度)的粗大的惰性組織的內(nèi)部或周邊生成的mm級(jí)(1.0mm 以上)的尺寸(最大長(zhǎng)度)的大裂縫。例如，在圖2中，在惰性組織的周邊生成有裂縫。也就是說(shuō)，根據(jù)格里非斯的破壞條件式(例如，“ J. F. Knott (宮本博譯)、《破壞力學(xué)的基礎(chǔ)》、P. 107” [培風(fēng)館(1977)發(fā)行]參照)，大裂縫與小裂縫相比以低的應(yīng)力發(fā)生擴(kuò)展及擴(kuò)大。因此，在粗大惰性組織的內(nèi)部或周邊生成的mm級(jí)的大裂縫在焦炭受到?jīng)_擊時(shí)， 作為脆性破壞的起點(diǎn)(缺陷)起作用。因此，含有大量mm級(jí)(1.0mm以上)的大裂縫的焦炭的強(qiáng)度顯著降低，容易粉化。根據(jù)以上見(jiàn)解，在專(zhuān)利文獻(xiàn)3中，作為用于提高焦炭強(qiáng)度的配煤的粒度調(diào)整方法， 基于構(gòu)成配煤的煤炭中的最大長(zhǎng)度為1. 5mm以上的粗大惰性組織的累積體積比率與粉碎粒度的關(guān)系，將煤炭粉碎。根據(jù)專(zhuān)利文獻(xiàn)3中公開(kāi)的配煤的粒度調(diào)整方法，即使大量使用成為強(qiáng)度降低的原因的低品質(zhì)的非微粘結(jié)煤，也能穩(wěn)定地制造焦炭強(qiáng)度DI15tl15為86 87左右的焦炭。但是，在上述方法中，在希望實(shí)現(xiàn)86. 5以上的高的焦炭強(qiáng)度DI15tl15的情況下，為了降低上述粗大惰性組織的累積體積比率，需要提高粉碎機(jī)的粉碎強(qiáng)度。但是，如果提高粉碎強(qiáng)度，則粒徑為0. 3mm以下的微粉煤增加，焦炭爐內(nèi)的配煤的松密度也降低，因此存在無(wú)法實(shí)現(xiàn)作為目標(biāo)的86. 5以上的焦炭強(qiáng)度DI15tl15的情況。此外，粒徑為0. 3mm以下的微粉煤的增加由于導(dǎo)致煤炭的輸送過(guò)程及裝入焦炭爐時(shí)的揚(yáng)塵的問(wèn)題、由焦炭爐內(nèi)的碳的附著引起的焦炭擠出負(fù)荷的增大、焦油品質(zhì)的降低等， 因此不優(yōu)選。因此，本發(fā)明者們?yōu)榱瞬徽兄铝綖?. 3mm以下的微粉煤的增加及配煤的松密度的降低而制造具有極高強(qiáng)度的焦炭，將粗大惰性組織按最大長(zhǎng)度進(jìn)行劃分，預(yù)先確定惰性組織的每種尺寸對(duì)焦炭強(qiáng)度的影響度，進(jìn)而考慮該影響度的不同并研究了有效的粉碎及配合方法。具體而言，如下所述，相對(duì)于配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)不同的條件，調(diào)制含有尺寸區(qū)劃不同的惰性組織的配煤。將這些配煤干餾后，測(cè)定焦炭強(qiáng)度DI15tl15，并研究了惰性組織的尺寸區(qū)劃對(duì)焦炭強(qiáng)度DI15tl15的影響。通過(guò)篩分調(diào)整成No. 1 0. 1讓以上且低于0. 3讓、No. 2 :0. 3讓以上且低于0. 6讓、 No. 3 0. 6mm以上且低于1. 5mm、No. 4 :1. 5mm以上且低于3. 0mm、No. 5 :3. Omm以上且低于 5. 0mm.No. 6 :5. Omm以上且低于10. 0mm、及No. 7 =IOmm以上且低于15mm這7個(gè)區(qū)劃的粒度級(jí)的惰性組織。準(zhǔn)備將這些尺寸不同的惰性組織分別以10%配合到單品種的煤炭(幾乎不含惰性組織的品種的煤炭)中而得到的配煤。在配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd) 為1. 05、1. 16及1.四這3個(gè)條件下將這7種(對(duì)應(yīng)于No. 1 7的惰性組織的尺寸區(qū)劃) 配煤通過(guò)干餾爐進(jìn)行干餾而制造焦炭。此外，通過(guò)以下方法，測(cè)定煤炭中的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)及每個(gè)尺寸區(qū)劃的惰性組織的體積率。煤炭中的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)及每個(gè)尺寸區(qū)劃的惰性組織的體積率例如可以通過(guò)日本特開(kāi)2004-339503號(hào)公報(bào)中記載的方法進(jìn)行測(cè)定。也就是說(shuō)，在得到的焦炭的切斷面中埋入樹(shù)脂，用顯微鏡對(duì)該切斷面拍攝照片后， 對(duì)照片中的惰性組織進(jìn)行標(biāo)記。使用圖像解析軟件，由該照片測(cè)定惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)和其面積率(面積％)。可以由這些測(cè)定值對(duì)惰性組織的每個(gè)尺寸區(qū)劃求出惰性組織的體積率(體積％)。圖3表示7種配煤(No. 1 7)中存在的惰性組織的尺寸分布。另外，圖3的橫軸所示的惰性組織的尺寸為通過(guò)上述方法測(cè)定的惰性組織的最大長(zhǎng)度(mm)?？v軸表示按每個(gè)尺寸區(qū)劃測(cè)定的惰性組織的體積率(體積％)。圖4A C表示在上述7種配煤(No. 1 7)的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd) 為1. 05、1. 16及1.四這3個(gè)條件下將配煤(No. 1 7)干餾而得到的焦炭的焦炭表面破壞粉率DI15°_6。同樣，圖5A C表示得到的焦炭的焦炭體積破壞粉率DI15°6_15。另外，如圖1所示，在SvXBd低于1.0的情況下，焦炭強(qiáng)度DI15tl1Ji低，在本發(fā)明中無(wú)法實(shí)現(xiàn)作為目標(biāo)的焦炭強(qiáng)度(86.5以上的焦炭強(qiáng)度DI15tl15)。因此，將煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)的條件設(shè)定為1.0以上。這里，焦炭表面破壞粉率0115°_6表示利用JIS K 2151規(guī)定的滾筒試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行150 次旋轉(zhuǎn)試驗(yàn)后的6mm篩下物的比例(粉率)(_)，焦炭體積破壞粉率0115°6_15表示利用JIS K
2151規(guī)定的滾筒試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行150次旋轉(zhuǎn)試驗(yàn)后的6mm篩上物且15mm篩下物的比例(粉率) ㈠。作為通常的焦炭強(qiáng)度的管理指標(biāo)而使用的焦炭強(qiáng)度DI15tl15與焦炭表面破壞粉率 DI15tU和焦炭體積破壞粉率DI15°6_15的關(guān)系可以由下述式( 表示。DI15015 = 100-(DI15%+DI15Vi5)(2)焦炭表面破壞粉率DI15°_6由于破壞單元小，因此成為通過(guò)煤炭粒子間的局部的粘接不良部、微小尺寸的氣孔、及起因于惰性組織的微小缺陷所產(chǎn)生的粉體的粉率。此外，焦炭體積破壞粉率DI15°6_15與DI15°_6相比，由于破壞單元大，因此成為通過(guò)連結(jié)氣孔等粗大尺寸的氣孔及起因于粗大尺寸的惰性組織的粗大缺陷所產(chǎn)生的粉體的粉率。根據(jù)圖4A，配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1.05時(shí)，在配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)低于0. 6mm的情況(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸低于 0.6mm的No. 1 2的配煤)下，焦炭表面破壞粉率DI15°_6低至約13. 0。此外，該情況下，配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響小。進(jìn)而，配煤中存在的惰性組織的尺寸為0. 6mm以上且低于5. Omm的情況(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸為0. 6mm以上且低于5. Omm的No. 3 5的配煤)下，在惰性組織的尺寸增加的同時(shí)，焦炭表面破壞粉率DI15°_6增加。另外，若配煤中存在的惰性組織的尺寸為5mm以上(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸為5. Omm以上且低于15mm的No. 6 7的配煤)，則焦炭表面破壞粉率DI15°_6恒定在約 16. 2(-)。根據(jù)圖4B，配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 16時(shí)，在配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)低于1.5mm的情況(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸低于 1.5mm的No. 1 3的配煤)下，焦炭表面破壞粉率DI15°_6低至約12. 2。此外，在該情況下， 可以推定配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響小。進(jìn)而，在配煤中存在的惰性組織的尺寸為1. 5mm以且低于IOmm的情況(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸為1. 5mm以上且低于IOmm的No. 4 6的配煤)下，在惰性組織的長(zhǎng)度尺寸增加的同時(shí)，焦炭表面破壞粉率DI15°_6增加。另外，若在配煤中存在的惰性組織的尺寸為IOmm以上(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸為IOmm以上且低于15mm的No. 7的配煤)，則焦炭表面破壞粉率DI15°_6恒定在約 14. 2(-)。根據(jù)圖4C，在配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)為1. 29時(shí)，在配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)低于3. Omm的情況(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸低于3. Omm的No. 1 4的配煤)下，焦炭表面破壞粉率DI15°_6低至約11. 7。此外，在該情況下，可以推定配煤中存在的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響小。進(jìn)而，若配煤中存在的惰性組織的尺寸為3mm以上(通過(guò)篩分得到的惰性組織的尺寸為3. Omm以上且低于15mm的No. 5 7的配煤)，則在惰性組織的尺寸增加的同時(shí)，焦
炭表面破壞粉率DI15°_6增加。另外，從本發(fā)明者們的其他實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以確認(rèn)，配煤中存在的惰性組織的尺寸為 15mm以上的情況下，焦炭表面破壞粉率DI15°_6為約13. 2。S卩，在該情況下，與使用No. 7的配煤的情況幾乎相同，若配煤中存在的惰性組織的尺寸為IOmm以上，則焦炭表面破壞粉率 DI15°_6成為恒定。以上，根據(jù)圖4A C，伴隨著配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)的上升，影響焦炭表面破壞粉率di15°_6的惰性組織的尺寸(最大長(zhǎng)度)向粗粒側(cè)轉(zhuǎn)移。此外，可知在配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)高的情況下，與配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度(SvXBd)低的情況相比，焦炭表面破壞粉率DI15°_6相對(duì)于惰性組織的尺寸的增加率少。認(rèn)為其理由如下所述。焦炭破壞的情況下在惰性組織周邊產(chǎn)生的裂縫(龜裂)的尺寸與惰性組織的尺寸成比例。關(guān)于像焦炭那樣的脆性體的強(qiáng)度，存在長(zhǎng)度為2c的裂縫的情況下平面拉伸應(yīng)力狀態(tài)下的破壞韌性值K由下述式(3)(格里菲斯的破壞條件式)表示。
權(quán)利要求
1.一種高爐用焦炭的制造方法，其將配煤裝入焦炭爐中，所述配煤是將多個(gè)品種的原料煤按每個(gè)品種進(jìn)行粉碎并配合而成的，其特征在于，(A)(Al)將最大長(zhǎng)度為0. 6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度劃分為尺寸區(qū)劃1至尺寸區(qū)劃m的尺寸區(qū)劃數(shù)為m的尺寸區(qū)劃；(A2)對(duì)于所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i，基于焦炭的焦炭表面破壞粉率DI15°_6，預(yù)先確定尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度Ai, 所述焦炭是在由所述配煤的煤炭軟化時(shí)的比容Sv與煤炭裝入時(shí)的松密度Bd求出的所述配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度SvXBd下將含有所述尺寸區(qū)劃i的惰性組織的煤炭干餾而得到的，其中，i為1 m的自然數(shù)，所述影響度&的單位為_(kāi)/體積％ ；(B)(Bi)對(duì)于按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)粒度進(jìn)行了調(diào)整的品種1至品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定具有1. 5mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的含量及所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Ibi, ρ其中j為1 η的自然數(shù)，所述粗大惰性組織的含量及惰性組織的含量Bi, j的單位為體積<% ；(B2)基于所述粗大惰性組織的含量的測(cè)定值，將所述粗大惰性組織的含量的邊界值設(shè)定在5 7體積％的范圍內(nèi)；(C)(Cl)將所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤劃分為所述粗大惰性組織的含量為所述邊界值以上的含有高惰性的煤、和所述粗大惰性組織的含量低于所述邊界值的含有低惰性的煤這2種；(C2)按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式將被劃分為所述含有低惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C3)按照粒徑3mm以下的累積比率比所述含有低惰性的煤的粒徑3mm以下的累積比率大的方式，將被劃分為所述含有高惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C4)對(duì)于粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Iaq，所述惰性組織的含量Iay的單位為體積％ ；⑶在DI15°_6(target)為焦炭強(qiáng)度的目標(biāo)值㈠、DI15°_6(ref)為對(duì)于所述品種1至所述品種η的所有品種j按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)原料煤的粒度進(jìn)行調(diào)整并配合而得到的配煤的焦炭強(qiáng)度、Xj為構(gòu)成配煤的品種j的原料煤的配合比例的情況下，按照滿(mǎn)足 DI15°_6 (target)-DIim6 (ref) =Σ J = 1^n{ Σ i = 1^AX (Ibijj-Iaijj)IXXj 的方式對(duì)所述粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤進(jìn)行配合。
2.一種高爐用焦炭的制造方法，其將配煤裝入焦炭爐中，所述配煤是將多個(gè)品種的原料煤按每個(gè)品種進(jìn)行粉碎并配合而成的，其特征在于，(A) (Al)將最大長(zhǎng)度為0. 6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度劃分為尺寸區(qū)劃1至尺寸區(qū)劃m的尺寸區(qū)劃數(shù)為m的尺寸區(qū)劃；(A2)對(duì)于所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i，基于焦炭的焦炭表面破壞粉率DI15°_6及焦炭體積破壞粉率DI15°6_15，預(yù)先確定尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI15°_6的影響度Ai及尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭體積破壞粉率DI15°6_15的影響度Bi,所述焦炭是在由所述配煤的煤炭軟化時(shí)的比容Sv與煤炭裝入時(shí)的松密度Bd求出的所述配煤的煤炭軟化時(shí)的空隙填充度SvXBd下將含有所述尺寸區(qū)劃i的惰性組織的煤炭干餾而得到的，其中i為1 m的自然數(shù)，所述影響度Ai和Bi的單位為_(kāi)/體積％ ；(B)(Bi)對(duì)于按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)粒度進(jìn)行了調(diào)整的品種1至品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定具有1. 5mm以上的最大長(zhǎng)度的粗大惰性組織的含量及所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Bi,」，其中，j為1 η的自然數(shù)，所述粗大惰性組織的含量及惰性組織的含量By的單位為體積<% ；(Β2)基于所述粗大惰性組織的含量的測(cè)定值，將所述粗大惰性組織的含量的邊界值設(shè)定在5 7體積％的范圍內(nèi)；(C)(Cl)將所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤劃分為所述粗大惰性組織的含量為所述邊界值以上的含有高惰性的煤、和所述粗大惰性組織的含量低于所述邊界值的含有低惰性的煤這2種；(C2)按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式將被劃分為所述含有低惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C3)按照粒徑3mm以下的累積比率比所述含有低惰性的煤的粒徑3mm以下的累積比率大的方式，將被劃分為所述含有高惰性的煤的品種的原料煤粉碎；(C4)對(duì)于粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤，測(cè)定所述尺寸區(qū)劃1至所述尺寸區(qū)劃m的所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Iaq，所述惰性組織的含量Iay的單位為體積％ ；(D)在DI15tl15(target)為焦炭強(qiáng)度的目標(biāo)值(-)、DI15tl15(ref)為對(duì)于所述品種1至所述品種η的所有品種j按照粒徑3mm以下的累積比率成為70 85質(zhì)量％的方式對(duì)原料煤的粒度進(jìn)行調(diào)整并配合而得到的配煤的焦炭強(qiáng)度、Xj為構(gòu)成配煤的品種j的原料煤的配合比例的情況下，按照滿(mǎn)足 DI15tl15(target)-DI15tl15(ref) =Σ j = 1 n{ Σ i = 1 JiX (Ibijj-Iai, j)+ Σ =(Ibijj-Iaijj)IXXj的方式對(duì)所述粉碎后的所述品種1至所述品種η的所有品種j的原料煤進(jìn)行配合。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高爐用焦炭的制造方法，其特征在于，將最大長(zhǎng)度為3mm 以下的惰性組織劃分為2個(gè)以上的尺寸區(qū)劃。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高爐用焦炭的制造方法，其特征在于，將最大長(zhǎng)度為3mm 以上的惰性組織劃分為2個(gè)以上的尺寸區(qū)劃。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高爐用焦炭的制造方法，其特征在于，所述尺寸區(qū)劃按下述方式進(jìn)行劃分將尺寸區(qū)劃數(shù)m設(shè)為5，劃分為0. 6mm以上且低于1. 5mm的尺寸區(qū)劃1即 i = 1、1. 5mm以上且低于3_的尺寸區(qū)劃2 i = 2,3mm以上且低于5_的尺寸區(qū)劃3即 i = 3、5謹(jǐn)以上且低于10謹(jǐn)?shù)某叽鐓^(qū)劃4即i = 4、及10謹(jǐn)以上的尺寸區(qū)劃5即i = 5。
全文摘要
在該高爐用焦炭的制造方法中，將最大長(zhǎng)度為0.6mm以上的惰性組織按照最大長(zhǎng)度劃分為尺寸區(qū)劃數(shù)m的尺寸區(qū)劃；對(duì)于所有尺寸區(qū)劃i，預(yù)先確定尺寸區(qū)劃i的惰性組織對(duì)焦炭表面破壞粉率DI150-6的影響度Ai(-/體積％)；對(duì)于所有品種j的原料煤，測(cè)定所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Ibi，j(體積％)；按照所述粗大惰性組織的含量的邊界值，將原料煤粉碎；對(duì)于粉碎后的所有品種j的原料煤，測(cè)定所有尺寸區(qū)劃i的惰性組織的含量Iai，j(體積％)；按照滿(mǎn)足DI150-6(target)-DI150-6(ref)＝∑j＝1～n{∑i＝1～mAi×(Ibi，j-Iai，j)}×Xj的方式對(duì)所述粉碎后的所有品種j的原料煤進(jìn)行配合。
文檔編號(hào)C10B57/04GK102245738SQ20098014916
公開(kāi)日2011年11月16日 申請(qǐng)日期2009年12月10日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月10日
發(fā)明者內(nèi)田宗宏, 塚崎祥充, 小泉聰, 柿木充, 洼田征弘, 石原口裕二, 勝見(jiàn)靖弘, 野村誠(chéng)治 申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社