本發(fā)明涉及一種吸附塔的氣體分布器，特別是用于凈化煤氣的吸附塔的氣體分布器。
背景技術：
軸向流固定床吸附塔的主要優(yōu)點是床層內流體的流動接近活塞流，化學反應速度較快；可用較少量的吸附劑和較小的吸附塔容積獲得較大的生產能力；流體的停留時間可以嚴格控制，溫度分布可以適當調節(jié)，有利于提高化學反應的轉化率和選擇性。此外，軸向固定床吸附塔結構簡單、操作方便，投資費用低，床中吸附劑機械磨損小，可在高溫高壓下操作，因此在石油化工中獲得廣泛的應用。
近年來隨著石油化學工業(yè)的發(fā)展和規(guī)模的擴大，軸向固定床吸附塔的直徑不斷增大，吸附塔內流體的均布問題就成為工程開發(fā)的關鍵問題之一，特別是對于要求壓力低或負壓的薄吸附劑床層的反應系統(tǒng)，其吸附塔內的流體均布問題就更困難。床層內的流體分布直接影響床層中的傳熱傳質以及化學反應等過程，影響吸附劑及吸附塔的利用效率，影響吸附劑的選擇性和轉化率。因此，固定床吸附塔內的流體均布技術越來越為人們所重視。現在出現的流體分布結構可分為兩大類：一類是增加流體流動阻力，如在吸附劑床層前設置填料層或一塊開孔率較小的多孔板。此種方法的實質是使氣體由進口管道進入吸附塔時，形成的射流撞擊在填料層或多孔板上，造成徑向壓力梯度，迫使氣流改變流向，分散至整個吸附塔截面。由于氣流中有相當一部分能量耗散在與均布作用無關的摩擦及旋渦損失中，效率較低；并且不適用于薄層吸附塔。另一類是在固定床吸附塔的流體進口處設置流體分布器，如cn2075277u、us4938422、us368597，其優(yōu)點是即能使流體較均勻地分布于吸附塔截面上，又不導致過大的能量損耗。但對大直徑薄層吸附塔，其吸附塔進口處設置的流體分布器要求比較高，分布器結構比較復雜。
焦爐煤氣主要是焦化廠副產的含有烴類、甲烷、氫氣的高熱能可燃氣體，一般作為燃氣發(fā)電使用。由于燃機發(fā)電的熱效率高于蒸汽輪機，一般焦化廠的焦爐煤氣發(fā)電選用燃機發(fā)電。但燃機發(fā)電對煤氣的純度要求較高，要去除焦爐煤氣中的苯、甲苯、二甲苯、萘、焦油等有機物，防止堵塞燃機噴嘴，還要去除焦爐煤氣中的硫化物，防止燃燒后的煙氣二氧化硫排放超標，為了防止氮化物超標，還需要脫除焦爐煤氣中的氨氣。所以煤氣燃燒發(fā)電前，需要進行凈化，脫除煤氣中攜帶的芳烴、焦油、硫化物、氨氣等。
現有的焦爐煤氣凈化工藝，先用氧化鐵吸附劑脫除焦爐煤氣中的硫化氫，然后用活性炭脫除其中的萘、再用活性炭脫除其中的苯，然后送入燃機發(fā)電，但是脫出硫化氫、苯、萘的效果不好。
文獻cn201410651179.7公開了一種焦爐煤氣凈化的方法，過程是：焦爐煤氣通過初冷器用水間接冷卻到300～500℃，脫水塔脫水至水含量5～10ppm進入焦油回收塔，冷凝析出液態(tài)焦油外排，進入液氨回收塔冷卻到-30～-50℃析出液態(tài)氨外排，經過甲醇洗滌塔脫除雜質，潔凈焦爐煤氣進凈煤氣罐。焦爐煤氣凈化的裝置包括初冷器、脫水塔、焦油回收塔、液氨回收塔和甲醇洗滌塔并依次相連。焦油回收塔和液氨回收塔分別與液態(tài)二氧化碳管路連接，焦油回收塔的塔底出口與焦油回收設備連接，液氨回收塔的塔底出口與液氨回收設備連接。該發(fā)明通過冷卻、脫水、分離焦油和氨，再經甲醇洗滌過程，脫除煤氣中的雜質及有害物質，沒有涉及采用吸附劑凈化焦爐煤氣。
文獻cn201210012179.3涉及一種燃氣輪機發(fā)電焦爐煤氣綜合凈化系統(tǒng)及其凈化方法，燃氣輪機發(fā)電焦爐煤氣綜合凈化系統(tǒng)，煤氣管內的焦爐煤氣依次經脫硫系統(tǒng)、壓縮機過濾系統(tǒng)和煤氣過濾系統(tǒng)進入燃氣輪機中，脫硫系統(tǒng)是四組干脫硫塔并聯在煤氣管上，壓縮機過濾系統(tǒng)是由四臺壓縮機過濾器串聯在從脫硫系統(tǒng)出來的第一輸氣管上；利用煤氣綜合凈化系統(tǒng)的凈化方法，包括如下步驟：a、將煤氣脫硫；b、將步驟a所得的煤氣過濾壓縮；c、將步驟b所得煤氣等壓升溫；d、將步驟c所得煤氣預過濾；e、將步驟d所得煤氣精過濾，得到符合燃機要求的煤氣。本發(fā)明系統(tǒng)在粗苯凈化處理的基礎上，新設四組干脫硫塔，與本發(fā)明的一塔式同時脫硫脫苯不同。
文獻cn201110250178.8報道了一種多功能原料氣凈化劑及其制備和應用方法。該多功能原料氣凈化劑以活性氧化鋁為載體，負載鉬酸銨，同時負載醋酸銅、醋酸鋅、醋酸鉛、草酸鎳、偏釩酸銨中的1～2種，同時還負載氯化鎂、碳酸鉀、碳酸鈉中的一種制成，該多功能原料氣凈化劑的原組成以載體質量計，負載的鉬酸銨為載體質量的1％～10％，其它2～3種金屬化合物總量為載體質量的10％～25％。該多功能原料氣凈化劑的制備方法是先用金屬化合物溶液浸漬載體2～6小時，經過120℃干燥2～4小時，280～350℃焙燒4～6小時后即制得該多功能凈化劑。該多功能原料氣凈化劑用于水煤氣、半水煤氣、焦爐煤氣或igcc發(fā)電燃氣原料氣中凈化cos、cs2、hcn、so2、so3和o2等雜質，其中cos、cs2、hcn、so2、so3轉化率均≥90％，o2脫除率≥95％。該文獻并沒有報道凈化劑對芳烴具有吸附作用。
現有技術沒有使用分子篩類吸附劑凈化煤氣的報道，更沒有公開使用分子篩吸附劑的吸附塔，同時脫除硫化物和芳烴的報道，本發(fā)明煤氣吸附塔，完全脫除硫化物和芳烴，有針對性的解決了目前存在煤氣發(fā)電時凈化不干凈的技術問題。
目前對大直徑薄層吸附塔，其吸附塔進口處設置的流體分布器要求比較高，分布器結構比較復雜，很少有文獻報道。
技術實現要素：
本發(fā)明所要解決的技術問題之一是現有技術中存在的吸附劑床層氣體分布不均勻，吸附效果差的技術問題，本發(fā)明提供一種新的吸附塔的氣體分布器。該吸附塔用于吸附塔產中，具有氣體分布不均勻，吸附效果好，吸附劑使用效率高及設備成本較低的優(yōu)點。
為解決上述技術問題之一，本發(fā)明采用的技術方案如下：一種吸附塔的氣體分布器，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為n，其中n=d/（al），n為≥1的正整數，d為吸附塔直徑，l為吸附塔高度，a為氣體在塔內的速度，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，向遠端具有不等距開孔，孔與孔的間距逐漸縮小，后一段的間距為相鄰的前一段間距的0.5~1倍。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，后一個開孔面積是前一個開孔面積的1.0~1.5倍，直到開孔的直徑等于氣體分布管的直徑。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為不同直徑的氣體分布管3上的開孔交錯布置。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為預分布器2的最外部直徑為進料管直徑的0.5~2倍，預分布器2的最外部直徑為中間出氣管6直徑的1.1~3倍。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為中間出氣管6靠近進料管一端，開孔率為20%~100%；中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開開孔率優(yōu)選范圍為30%~80%。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為氣體分布管3的直徑為預分布器2外圈直徑的5%~50%，外圈氣體分布管的直徑是相鄰內圈分布管直徑1.05~2倍。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為氣體分布管3的開孔上部有圓錐頂蓋，圓錐頂蓋由直立短管固定在氣體分布管3上，圓錐頂蓋與氣體分布管3的開孔之間留有供氣體進出的空隙。
本發(fā)明所要解決的技術問題之二是提供一種含有解決上述技術問題之一的氣體分布器的吸附塔。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為，吸附塔包括殼體、進料口、出料口、排污口、卸料孔、裝料孔、吸附劑支撐板和溫度計套管、氣體分布器組成；進料口位于殼體的下部側面，排污口位于殼體的下部正中間位置，吸附劑支撐板位于殼體內部的進料口的上部；卸料孔位于吸附劑支撐板上部殼體的側邊；溫度計套管位于殼體的側方中間位置，出料口位于殼體的上封頭正中間位置，裝料孔位于殼體的上封頭上部，出料口的旁邊。
殼體內部包含有不同的填料層，吸附劑支撐板7上部裝填有瓷球，形成下部氣體分布層ⅱ，瓷球上部裝填有阻擋粉塵和焦油的填料a，形成粗過濾層ⅲ，填料a上部裝有吸水的填料b，形成吸水層ⅳ，填料b上部裝有脫硫填料c，形成脫硫層ⅴ，其中填料c為分子篩吸附劑，所述的分子篩類吸附劑中含有元素周期表中第ⅰa、ⅱa、ⅴa、ⅰb、ⅱb、ⅲb、ⅳb、ⅴb、ⅵb、ⅶb或第ⅷ族元素中的至少一種元素。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為，所述的填料c上部還裝有脫芳烴的填料d，形成脫芳烴層ⅵ，其中，填料d為分子篩吸附劑，所述的分子篩選自x型分子篩、y型分子篩、a型分子篩、zsm型分子篩、絲光沸石、β型分子篩、sapo型分子篩、mcm-22、mcm-49、mcm-56、zsm-5/絲光沸石、zsm-5/β沸石、zsm-5/y、mcm-22/絲光沸石、zsm-5/magadiite、zsm-5/β沸石/絲光沸石、zsm-5/β沸石/y沸石或zsm-5/y沸石/絲光沸石中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料d上部還裝有瓷球，形成上部氣體分布層ⅶ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的吸附塔的氣體分布器，上部氣體分布層ⅵ上部還有上部氣體混合空間ⅷ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的吸附劑支撐板7下部和殼體1的下封頭之間還具有下部氣體混合空間ⅰ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的吸附塔的高度和直徑的比例大于5；吸附劑支撐板7上面有開孔，開孔率優(yōu)選范圍為20%~70%。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的吸附塔的下部氣體分布層ⅱ高度優(yōu)選范圍為50~500mm，上部氣體分布層ⅶ的高度優(yōu)選范圍為50~500mm。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c和填料d為分子篩吸附劑，所述的分子篩選自x型分子篩、y型分子篩、a型分子篩、zsm型分子篩、絲光沸石、β型分子篩、sapo型分子篩、mcm-22、mcm-49、mcm-56、zsm-5/絲光沸石、zsm-5/β沸石、zsm-5/y、mcm-22/絲光沸石、zsm-5/magadiite、zsm-5/β沸石/絲光沸石、zsm-5/β沸石/y沸石或zsm-5/y沸石/絲光沸石中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料a和填料b為同一種吸附劑。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料a和填料b為活性炭或者焦炭中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c、填料d的分子篩硅鋁摩爾比比范圍為2~2000。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c、填料d組分不同時相同。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的分子篩類吸附劑為疏水型分子篩吸附劑。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c、填料d中含有元素周期表中第ⅰa、ⅱa、ⅴa、ⅰb、ⅱb、ⅲb、ⅳb、ⅴb、ⅵb、ⅶb或第ⅷ族元素中的至少一種元素。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的元素周期表中第ⅱa元素選自鎂和鈣中的至少一種；第ⅰb族元素選自銅、銀中的至少一種；第ⅲb族元素選自鑭、鈰、釔中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c、填料d中分子篩選自x型分子篩、y型分子篩、a型分子篩、zsm型分子篩、絲光沸石、β型分子篩、sapo型分子篩、mcm-22、mcm-49、mcm-56、zsm-5/絲光沸石、zsm-5/β沸石、zsm-5/y、mcm-22/絲光沸石、zsm-5/magadiite、zsm-5/β沸石/絲光沸石、zsm-5/β沸石/y沸石或zsm-5/y沸石/絲光沸石中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料b、填料c、填料d中zsm型分子篩包括zsm-5、zsm-23、zsm-11、zsm-48中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料c、填料d劑同時脫除煤氣中的焦油、氰化物、氨氣、芳烴。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的芳烴為苯、甲苯、二甲苯、乙苯、三甲苯、萘、蒽、菎中的至少一種；硫化物為硫化氫、二氧化硫、硫醇、硫醚、噻吩、甲基硫醇、甲基硫醚中的至少一種。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為所述的填料c、填料d為可再生吸附劑；所述的填料c、填料d在100~600℃再生3~60小時后繼續(xù)使用。
根據氣體均布要求，瓷球設置由直徑5毫米、直徑9毫米、直徑16毫米三種瓷球分層裝填而構成的下部氣體分布層和上部氣體分布層，其中每種瓷球層厚度均為200毫米。吸附劑床層為8.35米。起支承和氣體均布雙重作用的下層瓷球層也由直徑分別為5毫米、9毫米、和16毫米的三種瓷球分層裝填而構成。其中5毫米直徑的瓷球層厚200毫米，9毫米直徑的瓷球層厚150毫米，16毫米直徑的瓷球層表面至出口氣體收集器上端距離為150毫米以上。
凈化煤氣的方法，包括如下幾個步驟：
a.煉焦爐出來的焦爐煤氣進入吸附塔下部氣體混合空間和下部氣體分布層，氣體混合均勻，形成物流?。?/p>
b.物流ⅰ進入粗過濾層ⅲ，脫除粉塵和焦油，形成物流ⅱ；
c.物流ⅱ進入吸水層ⅳ，脫除焦爐煤氣中的部分水份后，形成物流ⅲ；
d.物流ⅲ進入脫硫層ⅴ，脫除硫化氫、部分芳烴和部分有機硫；形成物流ⅳ；
e.物流ⅳ進入脫芳烴層ⅵ，脫除剩余部分芳烴和剩余部分有機硫，然后從出料口3離開凈化塔。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為煤氣還通過下部氣體混合空間ⅰ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為煤氣還通過脫芳烴層ⅵ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為煤氣還通過上部氣體分布層ⅶ。
上述技術方案中，優(yōu)選的技術方案為煤氣還通過上部氣體混合空間ⅷ。
本領域所公知的，在煤氣凈化工藝過程中，采用傳統(tǒng)工藝凈化煤氣，采用再脫硫塔中用氧化鐵脫硫；采用脫萘塔中用活性炭脫萘；再采用脫苯塔用活性炭脫苯；一共使用3個吸附單元，依次凈化煤氣。裝置運行中，裝置出口處硫化氫、苯和萘濃度很高，壓縮機冷卻管道經常堵塞，需要停機疏通，影響生產效率。
采用本發(fā)明的氣體分布器，具有如下優(yōu)點：（1）氣體分布均勻，吸附劑使用效率高；（2）解決了氣體分布器管道堵塞的問題。（3）氣體不會發(fā)生短路和溝流，降低了生產成本。
采用本發(fā)明的技術方案：煉焦爐出來的焦爐煤氣進入含有該分布器的吸附塔，塔內含有分子篩類吸附劑，同時脫除掉煤氣中的芳烴和硫化物，再進入壓縮機壓縮后，送到燃氣輪機發(fā)電。脫萘塔出口處硫化氫含量為0mg/m3，萘含量為0mg/m3，焦油含量為0，氣體中攜帶的有機硫也被脫除，燃機煙氣中二氧化硫排放在10m以下，裝置運行穩(wěn)定，取得了較好的技術效果。
附圖說明
圖1為的本發(fā)明的氣體分布器的示意圖。
圖1中，1為進料管，2為預分布器，3氣體分布管，4為篩孔，5為環(huán)形間隙，6為中間出氣管，7為圓形開孔。
下面通過實施例對本發(fā)明作進一步的闡述，但不僅限于本實施例。
具體實施方式
[實施例1]
一種吸附塔的氣體分布器，如附圖1所示，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。
氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為4，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。
實施例2]
一種吸附塔的氣體分布器，如附圖1所示，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。
氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為4，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。
氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，向遠端具有不等距開孔，孔與孔的間距逐漸縮小，后一段的間距為相鄰的前一段間距的0.6倍。
氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，后一個開孔面積是前一個開孔面積的1.05倍，直到開孔的直徑等于氣體分布管的直徑。不同直徑的氣體分布管3上的開孔交錯布置。
實施例3]
如附圖1所示，一種吸附塔的氣體分布器，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。
氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為4，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。
氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，向遠端具有不等距開孔，孔與孔的間距逐漸縮小，后一段的間距為相鄰的前一段間距的0.6倍。
氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，后一個開孔面積是前一個開孔面積的1.05倍，直到開孔的直徑等于氣體分布管的直徑。不同直徑的氣體分布管3上的開孔交錯布置。
預分布器2的最外部直徑為進料管直徑的0.6倍，預分布器2的最外部直徑為中間出氣管6直徑的1.13倍。
中間出氣管6靠近進料管一端，開孔率為30%；中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開開孔率為40%。
氣體分布管3的直徑為預分布器2外圈直徑的10%，外圈氣體分布管的直徑是相鄰內圈分布管直徑1.1倍。
氣體分布管3的開孔上部有圓錐頂蓋，圓錐頂蓋由直立短管固定在氣體分布管3上，圓錐頂蓋與氣體分布管3的開孔之間留有供氣體進出的空隙。
實施例4]
一種吸附塔的氣體分布器，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為4，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，向遠端具有不等距開孔，孔與孔的間距逐漸縮小，后一段的間距為相鄰的前一段間距的0.6倍。氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，后一個開孔面積是前一個開孔面積的1.05倍，直到開孔的直徑等于氣體分布管的直徑。不同直徑的氣體分布管3上的開孔交錯布置。預分布器2的最外部直徑為進料管直徑的0.6倍，預分布器2的最外部直徑為中間出氣管6直徑的1.13倍。中間出氣管6靠近進料管一端，開孔率為30%；中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開開孔率為40%。氣體分布管3的直徑為預分布器2外圈直徑的10%，外圈氣體分布管的直徑是相鄰內圈分布管直徑1.1倍。氣體分布管3的開孔上部有圓錐頂蓋，圓錐頂蓋由直立短管固定在氣體分布管3上，圓錐頂蓋與氣體分布管3的開孔之間留有供氣體進出的空隙。
實施例5]
一種吸附塔，包含氣體分布器，所述的的氣體分布器，包括進料管1、預分布器2、氣體分布管3，預分布器2一端連接進料管，另一端深入吸附塔的內部，預分布器2包括環(huán)形間隙5和中間出氣管6，中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開有圓孔，氣體分布管3連接在預分布器2上，和環(huán)形間隙5貫通；氣體分布管3上包含圓形開孔7。氣體分布管3為圓環(huán)形，和吸附塔共圓心；氣體分布管3的數量為4，氣體分布管3沿吸附塔直徑等距離分布。氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，向遠端具有不等距開孔，孔與孔的間距逐漸縮小，后一段的間距為相鄰的前一段間距的0.6倍。氣體分布管3從連接預分布器兩端開始，沿著氣體分布管3的半圓環(huán)，后一個開孔面積是前一個開孔面積的1.05倍，直到開孔的直徑等于氣體分布管的直徑。不同直徑的氣體分布管3上的開孔交錯布置。預分布器2的最外部直徑為進料管直徑的0.6倍，預分布器2的最外部直徑為中間出氣管6直徑的1.13倍。中間出氣管6靠近進料管一端，開孔率為30%；中間出氣管6靠近吸附塔直徑處開開孔率為40%。氣體分布管3的直徑為預分布器2外圈直徑的10%，外圈氣體分布管的直徑是相鄰內圈分布管直徑1.1倍。氣體分布管3的開孔上部有圓錐頂蓋，圓錐頂蓋由直立短管固定在氣體分布管3上，圓錐頂蓋與氣體分布管3的開孔之間留有供氣體進出的空隙。
實施例6]
煉焦爐出來的焦爐煤氣進入粗脫苯單元，粗脫苯后形成物流ⅰ，其中物流ⅰ中苯濃度在1000～3500mg/m3之間，萘濃度在200～500mg/m3之間，硫化氫濃度在100～500mg/m3之間；物流ⅰ進入實施例5的吸附塔，所述的吸附塔內含有銅改性的zsm-5分子篩和鋅改性的y分子篩類吸附劑，同時脫除掉煤氣中的芳烴和硫化物，形成物流ⅱ，物流ⅱ中苯濃度小于60mg/m3，萘濃度小于1mg/m3之間，硫化氫濃度小于1mg/m3；物流ⅱ進入壓縮機壓縮后，送到燃氣輪機發(fā)電，裝置連續(xù)運行3個月以上，綜合凈化塔出口處苯、萘、硫化氫濃度穩(wěn)定，煤氣壓縮機也未出現堵管現象，燃機的尾氣排放中二氧化硫濃度小于5mg/m3。