本發(fā)明涉及制冷劑分配器和具有該制冷劑分配器的熱泵裝置。

背景技術(shù)：

在作為空調(diào)機或制冷裝置等制冷循環(huán)裝置的冷凝器或蒸發(fā)器發(fā)揮作用的熱交換器中，在將內(nèi)部的制冷劑流路分成多個路徑的情況下，在熱交換器的入口需要設(shè)置向各路徑分配制冷劑的制冷劑分配器。

另外，例如在將多臺室外機、室內(nèi)機并列地連接而構(gòu)成的多聯(lián)式空調(diào)裝置中，為了從主要的制冷劑流路向各單元分配制冷劑，需要制冷劑分配器。

在這樣的制冷劑分配器中，從進一步提高空調(diào)機性能的觀點出發(fā)，希望更加均等且偏差小地進行向多個路徑的分配。另外，近年來，從產(chǎn)品的輕量化以及基于原材料加工性的性價比提高的觀點出發(fā)，在空調(diào)部件中，鋁的普及率提高。

在熱交換器的傳熱管為銅管的情況下，制冷劑分配器的分配部使用對銅或黃銅進行切削加工(shaving processing)而成形的部件，流出管和流入管使用銅。流出管與分配部、以及流入管與分配部分別被釬焊接合，該流出管與熱交換器的傳熱管釬焊接合。

在以往的制冷劑分配器1中，如圖8所示，由于流出管2的熱容量小而分配部3的熱容量大，所以熱容量差大，在通過燃燒器釬焊(burner brazing)將兩個部件接合的情況下，溫度管理困難，釬焊性不穩(wěn)定。針對該燃燒器釬焊的課題，從提高熱輸入的再現(xiàn)性的觀點出發(fā)，在制冷劑分配器(尤其是銅或黃銅制的情況下)的生產(chǎn)現(xiàn)場經(jīng)常使用高頻感應(yīng)加熱線圈作為釬焊加熱機構(gòu)。

另外，在傳熱管為鋁的情況下，制冷劑分配器1的分配部3使用對鋁進行切削加工而成形的部件，分配部3、流出管2和流入管4也使用鋁。并且，流出管2與分配部3、以及流入管4與分配部3被釬焊接合。

此時，在鋁釬焊中，釬料的熔點約為580℃，而母材的熔點約為650℃，釬料的熔點與母材的熔點的差即容許溫度范圍約為70℃，是銅釬焊的幾分之一，很小，因此，在通過燃燒器釬焊進行接合的情況下，圓柱構(gòu)造的分配部3的熱容量大，在內(nèi)外徑之間容易產(chǎn)生溫度不均，會局部地超過容許溫度范圍而導(dǎo)致母材熔化，另一方面會產(chǎn)生釬料未熔融的區(qū)域等，導(dǎo)致溫度管理困難，釬焊性惡化。另外，在使用高頻感應(yīng)加熱線圈的情況下，雖然提高了熱輸入的再現(xiàn)性，但由于高頻電流因趨膚效應(yīng)(skin effect)而在工件表面主體流動，因此加熱局部地進行，對于鋁而言母材容易熔化。

即，對于鋁的制冷劑分配器的分配部3與流出管2的接合而言，不僅流出管2的數(shù)量多，而且釬料與母材的熔點之差小，此外流出管2與分配部3的熱容量差大，因此存在難以確?？煽啃愿叩拟F焊接合的問題。

因此，以往，尤其是通過爐中釬焊接合進行熱容量不同的流出管2與分配部3的接合，來解決溫度管理的復(fù)雜性(例如參照專利文獻1)。

另外，由于制冷劑分配器1的分配部3通過切削加工而成形，所以在鋁的情況下，切削性比銅或黃銅差，機械加工需要耗費時間，所以也存在加工費高的問題。

在先技術(shù)文獻

專利文獻

專利文獻1:日本專利第5328724號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的課題

如上所述，以往，鋁制的制冷劑分配器的制作如專利文獻1記載的那樣，通過對熱容量不同的部件彼此進行爐中釬焊來實現(xiàn)，但從爐的尺寸和組裝作業(yè)性等觀點來看，不能對全部的部件進行爐中釬焊，例如將不能放入爐中的流出管的端部作為另外的部件而局部地進行燃燒器釬焊。因此，部件數(shù)量變多，并且釬焊的位置也變多，從而制作工序變得復(fù)雜。由于爐需要比較大的成本和空間，因此存在難以廣泛且通用地拓展到產(chǎn)品的問題。

另外，如果利用燃燒器釬焊對全部的接合部分進行制作，則在像分配部與流出管那樣將熱容量差大的部件彼此接合的情況下，存在溫度管理困難、釬焊性不穩(wěn)定的問題。尤其是對于鋁制而言，如果通過燃燒器或高頻感應(yīng)來加熱熱容量大的分配部，則容易產(chǎn)生超過容許溫度這樣的溫度不均，會局部地超過容許溫度范圍而導(dǎo)致母材熔化，另一方面會產(chǎn)生釬料未熔融的區(qū)域等，導(dǎo)致溫度管理困難。

此外，由于制冷劑分配器的分配部通過切削加工而成形，所以在鋁的情況下，與銅或黃銅相比切削性差，機械加工需要耗費時間，所以也存在加工費高的問題。

本發(fā)明為了解決上述那樣的課題而做出，目的在于得到一種分配部與多個流出管的釬焊接合良好、并且制作工時少、生產(chǎn)率優(yōu)良的制冷劑分配器以及具有該制冷劑分配器的熱泵裝置。

用于解決課題的方案

本發(fā)明的制冷劑分配器具有供制冷劑從流入管流入的流入部和將流入的制冷劑向多個流出管分配的分配部，分配部由與流入部連接的主體部和與流出管連接的多個流出部構(gòu)成，流出部從主體部突出設(shè)置，并與主體部一體地成形。

發(fā)明的效果

根據(jù)本發(fā)明的制冷劑分配器，分配部的流出部從主體部突出設(shè)置，與主體部一體地成形，因此，流出管與流出部的熱容量差變小，并且，能夠?qū)雍喜烤植康靥峁┤紵鳠彷斎耄虼?，燃燒器熱輸入的溫度管理變得容易。因此，能夠?qū)⒎峙洳颗c流出管良好地釬焊接合。

附圖說明

圖1是使用實施方式1的制冷劑分配器1的熱交換器的結(jié)構(gòu)圖。

圖2是實施方式1的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

圖3是實施方式1的制冷劑分配器1的A－A線向視剖視圖。

圖4是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例1的A－A線向視剖視圖。

圖5是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例2的A－A線向視剖視圖。

圖6是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例3的A－A線向視剖視圖。

圖7是實施方式2的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

圖8是以往的制冷劑分配器的縱剖視圖。

圖9是實施方式3的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

圖10是表示實施方式3的分配部3的尺寸關(guān)系的俯視圖。

圖11是表示實施方式3的分配部3的尺寸關(guān)系的縱剖視圖。

圖12是表示實施方式3的制冷劑分配器1與流出管2釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖13是表示實施方式3的制冷劑分配器1與流出管2釬焊接合前的狀態(tài)的剖視立體圖。

圖14是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置了環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的縱剖視圖。

圖15是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置了環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖16是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置了環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的立體剖視圖。

圖17是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置了環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的詳細(xì)剖視圖。

圖18是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝7的產(chǎn)品中分配部3、流出管2以及插塞20釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖19是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝6的產(chǎn)品中分配部3、流出管2以及旁通管21釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖20是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝6的產(chǎn)品中分配部3、流出管2以及旁通管21釬焊接合前的狀態(tài)的剖視圖。

具體實施方式

以下，根據(jù)附圖來說明本發(fā)明的實施方式。此外，本發(fā)明不被以下說明的實施方式所限定。另外，在以下的附圖中，存在各構(gòu)成部件的大小的關(guān)系與實際不同的情況。

實施方式1.

首先，說明使用了本實施方式1的制冷劑分配器1的翅片管型的熱交換器100的結(jié)構(gòu)。

圖1是使用了實施方式1的制冷劑分配器的熱交換器的結(jié)構(gòu)圖。

本實施方式1的制冷劑分配器1例如在熱交換器100作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能時，對流入到由傳熱管50和翅片51構(gòu)成的翅片管型的熱交換器100的兩相制冷劑進行分配，詳細(xì)情況在后敘述。從流入管4流入到制冷劑分配器1的兩相制冷劑在分配部3的主體部3b內(nèi)向各流出部3a分支，通過流出管2而流入到構(gòu)成熱交換器100的各路徑的傳熱管50。

流入到熱交換器100的傳熱管50的兩相制冷劑經(jīng)由與傳熱管50一體化的翅片51，與通過熱交換器100的空氣進行熱交換，蒸發(fā)而成為氣體制冷劑。氣體制冷劑在氣體集管52中合流，向壓縮機(未圖示)的吸引側(cè)流出。

傳熱管50和翅片51都由鋁或鋁合金構(gòu)成。此外，傳熱管50也可以采用圓管、扁平管或其它任意的形狀。

接下來，說明制冷劑分配器1的結(jié)構(gòu)。

圖2是實施方式1的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

圖3是實施方式1的制冷劑分配器1的A－A線向視剖視圖。

本實施方式的制冷劑分配器1由鋁制的流入部5和鋁制的分配部3構(gòu)成。分配部3通過沖壓加工而包含多個流出部3a地一體成形，具有圓筒形狀的主體部3b和例如4個位置的圓管形狀的流出部3a。如圖2所示，與流出管2連通的流出孔3d在分配部3的主體部3b的上表面開口。流入部5由圓形的圓板部5a以及與該圓板部5a的中心軸同軸地配置的圓筒部5b構(gòu)成。

在流出管2設(shè)置有以圖1中的下端從外側(cè)與流出部3a嵌合的方式擴展的擴展部2a，口徑比基部2b大。因此，在將流出管2與流出部3a嵌合時，將擴展部2a向流出部3a插入，使流出管2的基部2b和擴展部2a的臺階與流出部3a的上端部抵接而進行定位。

流出管2的基部2b的外徑和壁厚的尺寸優(yōu)選與分配部3的流出部3a的外徑和壁厚的尺寸相同。

在將分配部3與流入部5接合時，將流入部5的圓板部5a的外周與形成于主體部3b的下端的圓周面的圓形的切口部3c嵌合。并且，在將流入管4與流入部5接合時，將圓筒形狀的流入管4的外周面與形成于流入部5的圓筒部5b的下端內(nèi)周面的圓形的切口部5c嵌合。

然后，將分配部3和流入部5通過燃燒器釬焊進行接合，再將流入管4與流入部5、以及流出管2與流出部3a分別通過燃燒器釬焊進行接合。

燃燒器釬焊法是如下的接合方法：與爐中釬焊的Nocolok釬焊法同樣地，在將氟化物焊劑涂敷于接合部并將釬料設(shè)置于接合部之后，利用燃燒器使釬料上升到熔點590℃，將釬料熔化來進行接合。氣體燃燒器使用城市煤氣、丙烷、乙炔與氧氣的混合氣體等。

燃燒器釬焊在大氣中進行，用燃燒器直接使接合部的溫度上升，因此溫度調(diào)節(jié)困難。尤其是，在對鋁彼此進行釬焊的情況下，接近熔點時的鋁的顏色沒有變化，釬料與母材的熔點差小，因此釬焊性差。在釬焊進行得不順利而產(chǎn)生未接合部的情況下，會導(dǎo)致在其中流動的制冷劑向外部空氣流出。

但是，實施方式1的制冷劑分配器1構(gòu)成為流出管2的基部2b的外徑和壁厚的尺寸與分配部3的流出部3a的外徑和壁厚的尺寸相同，因此，能夠減小接合部6處的流出部3a與流出管2的熱容量差，此外，還能夠?qū)雍喜?局部地提供燃燒器熱輸入，因此，燃燒器熱輸入的溫度管理變得容易，能夠良好地將分配部3與流出管2釬焊接合。

另外，由于分配部3和流入部5通過沖壓加工而成形，所以不需要切削加工，能夠削減加工工時，能夠提高生產(chǎn)率。

另外，由于設(shè)置于分配部3的上部的流出部3a的熱容量小，所以能夠削減接合部6的每個位置的燃燒器釬焊時間，能夠提高生產(chǎn)率。

此外，由于在分配部3上部設(shè)置流出部3a并通過沖壓加工一體地成形，因此，能夠?qū)⒃趫D8所示的以往的制冷劑分配器中對每一個流路在兩個位置進行釬焊的流出管2的釬焊點數(shù)量集中在一個位置，能夠提高生產(chǎn)率。

這里，圖4～6表示實施方式1的制冷劑分配器1的分配部3的變形例。

圖4是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例1的A－A線向視剖視圖。

圖5是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例2的A－A線向視剖視圖。

圖6是實施方式1的制冷劑分配器1的其它例3的A－A線向視剖視圖。

在圖4～6中，示出了分配部3的流出孔3d的數(shù)量為2個、6個、8個的例子，但也可以具有除此以外的任何個數(shù)的流出孔3d。

實施方式2.

實施方式2的制冷劑分配器1除了將流入管4與流入部5、分配部3與流入部5、以及流出管2與流出部3a接合的各接合部分的結(jié)構(gòu)以外，與實施方式1的制冷劑分配器通用。因此，以其與實施方式1的制冷劑分配器1的不同點為主進行說明。

圖7是實施方式2的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

流出部3a設(shè)置有以圖7中的上端從外側(cè)與流出管2嵌合的方式擴展的擴展部3e，口徑比流出部3a大。因此，在將流出管2與擴展部3e嵌合時，將流出管2向擴展部3e插入，流出管2的下端抵接于流出部3a與擴展部3e的臺階而被定位。

優(yōu)選流出管2的外徑和壁厚的尺寸與分配部3的流出部3a的外徑和壁厚的尺寸相同。

在將分配部3與流入部5接合時，將主體部3b的下端與豎立設(shè)置于流入部5的圓板部5a的外周的圓筒狀的肋5d的內(nèi)周面嵌合。并且，在將流入管4和流入部5接合時，將圓筒形狀的流入管4的內(nèi)周面與形成于流入部5的圓筒部5b的下端外周面的切口部5e嵌合。

然后，將分配部3和流入部5通過燃燒器釬焊進行接合，再將流入管4與流入部5、以及流出管2與流出部3a分別通過燃燒器釬焊進行接合。

在實施方式2的制冷劑分配器1中，由于流出管2與流出部3a的接合部6、分配部3與流入部5的接合部7、以及流入管4與流入部5的接合部8全都是以下方的部件處于外側(cè)而承接上方的部件的姿勢接合，因此，能夠?qū)⒘鞒龉?、分配部3、流入管4和流入部5不改變釬焊姿勢地一并進行釬焊接合。因此，能夠削減釬焊工時，能夠提高生產(chǎn)率。

另外，由于能夠不改變釬焊姿勢地一并進行釬焊接合，所以除了燃燒器釬焊以外，還能夠采用自動釬焊和爐中釬焊，能夠抑制因作業(yè)方法造成的熱輸入的偏差，能夠使釬焊的溫度管理容易。

此外，本實施方式2的制冷劑分配器1的一并進行作業(yè)的釬焊工序在使實施方式1的制冷劑分配器1上下顛倒的狀態(tài)下也能夠采用。

另外，與實施方式1同樣地，流出管2的外徑和壁厚的尺寸構(gòu)成為與分配部3的流出部3a的外徑和壁厚的尺寸相同，因此，能夠減小接合部6處的流出部3a與流出管2的熱容量差，此外，還能夠?qū)雍喜?局部地提供燃燒器熱輸入，所以燃燒器熱輸入的溫度管理變得容易，能夠良好地將分配部3與流出管2釬焊接合。

另外，由于分配部3和流入部5通過沖壓加工成形，因此不需要切削加工，能夠削減加工工時，能夠提高生產(chǎn)率。

此外，由于設(shè)置于分配部3的上部的流出部3a的熱容量小，所以能夠削減接合部6的每個位置的燃燒器釬焊時間，能夠提高生產(chǎn)率。

并且，由于在分配部3的上部設(shè)置流出部3a并通過沖壓加工一體地成形，因此，能夠?qū)⒃趫D8所示的以往的制冷劑分配器中對每一個流路在兩個位置進行釬焊的流出管2的釬焊點數(shù)量集中在一個位置，能夠提高生產(chǎn)率。

實施方式3.

實施方式3的制冷劑分配器1除了將流出管2與流出部3a接合的各接合部分的結(jié)構(gòu)以外，與實施方式1的制冷劑分配器的結(jié)構(gòu)基本通用。因此，以其與實施方式1的制冷劑分配器1的不同點為主進行說明。

圖9是實施方式3的制冷劑分配器1的縱剖視圖。

圖10是表示實施方式3的分配部3的尺寸關(guān)系的俯視圖。

圖11是表示實施方式3的分配部3的尺寸關(guān)系的縱剖視圖。

分配部3的主體部3b通過冷鍛沖壓的厚板的拉深加工(鍛造拉深)而成形。主體部3b由頂板部3g和在內(nèi)部具有圓筒空間3j的圓筒形狀的本體部3h構(gòu)成。在頂板部3g的下表面部3i與本體部3h相交的角部分設(shè)置有用于緩和應(yīng)力的具有圓角形狀的角部16。

流入部5具有設(shè)置于圓板部5a的外周側(cè)的外周筒部5f和與流入管4連接的圓筒部5b，在外周筒部5f和圓筒部5b之間形成有圓環(huán)狀的切口部10。切口部10為了抑制將流入部5與分配部3釬焊時的溫度不均和降低熱容量而形成。另外，為了均等地設(shè)定本體部3h與外周筒部5f的釬焊間隙，定心突起(凹痕)在沖壓加工的一環(huán)中在多個位置(3～4個位置)以均等間隔設(shè)置于本體部3h的內(nèi)周側(cè)(未圖示)，從而容易實現(xiàn)可靠性高的鋁釬焊。

對于頂板部3g而言，作為用于確保耐壓強度的所需頂板板厚，若使用材料力學(xué)中的圓板的彎曲應(yīng)力的關(guān)系式，則在圖10、圖11所示的頂板部3g的厚度為T[mm]、本體部3h的內(nèi)徑為D[mm]、設(shè)計壓力為P[Mpa]、材料的容許拉伸應(yīng)力為σ[N/mm²]時，由下式表示：

T≥D√(0.19P/σ)……(式1)

這里，作為對象的制冷劑分配器1的規(guī)格，在P＝4.15[MPa]、σ＝8[MPa](厚板A1070鋁材的125℃溫度修正的拉伸應(yīng)力)的情況下，

T≥0.31D。

另一方面，關(guān)于內(nèi)徑D的尺寸關(guān)系，在流出部3a的外徑為d[mm]、流出部3a的壁厚為t[mm]、相鄰的流出部3a的節(jié)距間距離為p[mm]、分配部3的分配數(shù)為N[個]、流出部3a組的節(jié)圓直徑為Dm[mm]時，有

Dmπ≥p×N＞d×N……(式2)

D＝Dm+(d－2t)……(式3)

根據(jù)式2、式3，有如下關(guān)系：

D≥d×N/π+(d－2t)……(式4)。

這里，作為以高壓氣體安全法(High Pressure Gas Safety Act)、制冷安全規(guī)則(Refrigeration Safety Regulations)為準(zhǔn)的配管壁厚例，若使用外徑d＝φ7mm、壁厚t＝1mm的值，則根據(jù)式4有：

D≥2.23N+5。

這里，將式4代入式1，則有如下關(guān)系：

T≥0.69N+1.55……(式5)。

這里，在本實施例中的分配數(shù)N＝8的情況下，將其代入式5，則

T≥7[mm]。

為了針對設(shè)計壓力確保所需強度，頂板部3g的厚度T為7mm(流出部3a壁厚的7倍)以上。如果將其應(yīng)用于分配數(shù)N≥3的全部適用對象，則頂板部3g的厚度T需要是流出部3a壁厚的3倍以上。

流出部3a的壁厚設(shè)定為流出管2的壁厚的1～2倍(例如，流出部3a的外徑φ7mm、壁厚1mm、以及流出管2的外徑φ5mm、壁厚0.7mm等)。以在制造工序等中施加過大的外力時的應(yīng)力緩和為目的，流出部3a的根部3f在沖壓加工的一環(huán)中成形為圓角形狀。

流出管2被嵌合并被釬焊接合于流出部3a的內(nèi)徑側(cè)。此時，流出管2的下端與配置于流出孔3d內(nèi)的配管止動部9抵接而被定位。配管止動部9是通過流出部3a的沖壓加工的一環(huán)以內(nèi)徑比流出孔3d的內(nèi)徑稍微小的方式設(shè)置的臺階。該臺階在半徑方向上例如為0.3mm左右即可，只要滿足內(nèi)徑比流出管2的內(nèi)徑大這樣的條件以使其自身不造成壓力損失、以及滿足在沖壓加工方面各部分能夠不存在問題地成形這樣的加工條件，則流出孔3d的內(nèi)徑也可以隔著配管止動部9而直徑稍微不同(雖未圖示，但內(nèi)徑比配管止動部9大的部分也可以只在流出部3a側(cè))。

流出孔3d的軸向上的從流出部3a的上端到配管止動部9為止的深度L作為釬焊接頭所需的嵌入深度(流出部3a與流出管2在軸向上的釬焊接合長度)，在流出管2的外徑為φ7mm時，設(shè)定為L≥6mm。這樣，為了發(fā)揮本實施方式的效果，可認(rèn)為流出部3a的軸向長度(高度h)優(yōu)選確保作為釬焊深度的L的一半以上的尺寸，因此在本實施例中，例如設(shè)定為h＝4mm。

從本實施例可知，在制冷劑分配器1中，在耐壓方面，流出部3a的壁厚t(＝1mm)與頂板部3g的厚度T(＝7mm以上)的壁厚比T/t在上述例中為7倍，在N＝3以上的全部適用對象中為3倍以上，非常大。因此如果使用現(xiàn)有技術(shù)(參照日本專利第2776626號公報和日本專利第3396770號公報)那樣的相同壁厚水平的薄板加工即單純的拉深加工或翻邊加工，則不能成形本發(fā)明的流出部3a(需要說明的是，根據(jù)在先技術(shù)文獻“プレス順?biāo)徒鹦亭卧O(shè)計(沖壓依次傳遞模具的設(shè)計)”(日刊工業(yè)新聞社)，在翻邊加工中，由于板厚減少的限制，對于鋁規(guī)定為T/t≤1/√0.29＝最大1.9倍)。

另外，在本實施例中，N個流出部3a的壁厚中央直徑φdm(＝d-t＝6mm)與流出部長度L(＝4mm以上)的比h/dm為0.67倍以上，比較大。因此，在單純的拉深加工中需要縮小遍及外緣整周的一定區(qū)域的圓板面積，所以，存在難以形成多個流出部的限制。因此，在翻邊加工中，只能將加工前的內(nèi)徑側(cè)的圓環(huán)部體積充當(dāng)加工后的流出部3a的圓筒部體積，所以，在高度上存在限制，難以實現(xiàn)(根據(jù)上述該文獻，h/dm≤0.25倍以下)。

因此，為了即使存在這樣的較大的壁厚差也形成薄且高的流出部3a，需要使用冷鍛的沖壓加工對厚板的一定區(qū)域進行沖壓加壓而局部地使板厚減少。通過確保流出部3a的立起所需要的材料體積的量，并經(jīng)過基于沖頭和沖模的適當(dāng)組合而進行的多個工序，使該材料移動并成形，從而形成所希望的高度的流出部3a。

本實施例使用基于這樣的體積恒定原理的冷鍛的沖壓加工，因此，能夠由厚板實現(xiàn)薄壁且高的流出部3a。這里，使板厚減少的區(qū)域最終處于流出部3a的正下方，但在形成流出部3a的過程中不限定于此，只要對所需的區(qū)域進行沖壓加壓并適當(dāng)?shù)卦诙鄠€工序中進行材料的轉(zhuǎn)移即可。

在將像這樣通過沖壓加工而形成的鋁制的分配部3和流出管2進行接合之前，預(yù)先將分配部3與流入部5、以及流入管4與流入部5分別分開地或同時地通過燃燒器釬焊或爐中釬焊進行接合。

圖12是表示實施方式3的制冷劑分配器1與流出管2釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖13是表示實施方式3的制冷劑分配器1與流出管2釬焊接合前的狀態(tài)的剖視立體圖。

在流出部3a的上端預(yù)先配置環(huán)狀釬料A13，通過流出部3a的沖壓加工的一環(huán)，設(shè)置有向流出部3a的外側(cè)擴展的擴張部12，以便釬料容易流入到其與流出部2的間隙中。擴張部12的外徑成為比流出部3a的外徑大的尺寸，以使環(huán)狀釬料A13不易溢出。

在該狀態(tài)下，在分配部3的主體部3b的外周配置多個燃燒器，使其固定或旋轉(zhuǎn)(工件的自轉(zhuǎn)或燃燒器的公轉(zhuǎn))來加熱主體部3b外周側(cè)。主體部3b由于具有與在耐壓方面所需的頂板部3g的厚度相應(yīng)的熱容量，所以容易產(chǎn)生徑向上的內(nèi)外的溫度梯度和周向的溫度不均。另一方面，由于流出部3a為薄壁、熱容量小，并且配置于主體部3b外周側(cè)，所以主要在主體部3b外周側(cè)蓄熱的燃燒器熱輸入通過熱傳導(dǎo)而遍及流出部3a整周，流出部3a容易均熱化。像這樣流出部3a與主體部3b相比因熱傳導(dǎo)而溫度不均較小、容易均熱化的現(xiàn)象，能夠通過傳熱解析模擬和紅外線熱像測定進行確認(rèn)。

當(dāng)從像這樣被均熱化并升溫的流出部3a向環(huán)狀釬料A13和流出管2進行熱傳遞時，環(huán)狀釬料A13熔融，從而進行主體部3b與流出管2的釬焊接合。此時，流出部3a與分配部3相比熱容量小且被均熱化，因此，進行局部的母材熔融、不完全熔化和釬料供給不足等不良情形較少的、可靠性高的釬焊接合。

對像這樣組裝并接合的制冷劑分配器1中的制冷劑的流動進行說明。在流入部5的上端設(shè)置有使制冷劑流路的流路截面積變小的節(jié)流部14，以使從流入管4流過來的制冷劑成為適當(dāng)?shù)牧魉?，通過了節(jié)流部14的制冷劑與頂板部3g的下表面部3i碰撞。下表面部3i與以往的分配器中的圓錐面不同，是平面形狀，因此，即使制冷劑是來自節(jié)流部14的流動密度不是軸對稱的偏流，在與下表面部3i碰撞后，也容易大致均等地分散為外周側(cè)放射狀。

流出孔3d以其內(nèi)周與圓筒空間3j的內(nèi)周大致相接觸的方式配置，因此，沿下表面部3i呈放射狀地分散的制冷劑流15在碰到徑向終端的圓筒空間3j的外壁的情況下，也容易保持原樣地流入到流出孔3d而不會向別處飛散，從而進行分配效率高、大致均等的制冷劑的分配和流出。

實施方式4.

在實施方式4的制冷劑分配器1中，流入管4與流入部5、分配部3與流入部5、以及流出管2與流出部3a，它們的各接合部分的基本結(jié)構(gòu)與實施方式3的制冷劑分配器1通用。因此以其與實施方式3的制冷劑分配器1的不同點為主進行說明。

由于鋁是容易腐蝕的金屬，所以對于鋁配管部件通常實施與使用環(huán)境等相應(yīng)的防蝕設(shè)計。原料制造商提供防蝕層復(fù)合管和鋅噴鍍管等作為圓管本身的防蝕材料，所述防蝕層復(fù)合管通過在擠壓出管材時在外表面?zhèn)韧瑫r擠壓出犧牲防蝕材料而得到，所述鋅噴鍍管通過在擠壓出管材后從周圍噴鍍鋅而得到，并且，提供防蝕層復(fù)合板作為板材的防蝕材料，所述防蝕層復(fù)合板通過同時對犧牲防蝕材料進行軋制而一體形成防蝕層。關(guān)于這樣的材料，板厚比較薄的板材有廣泛的需求而已被投入市場，而厚壁材料的需求少，不能期待量產(chǎn)效果，所以幾乎沒有被產(chǎn)品化。因此，作為厚壁部件的通常的防蝕對策，有時采取如下的方法：使板厚進一步變厚或?qū)\那樣的犧牲防蝕材料配置在對象部位的附近或表面來延緩腐蝕的推進。

實施方式4中的鋁制的分配部3如上所述，通過由厚板進行的冷鍛的拉深加工(或機械加工)和沖壓加工而形成，主體部3b作為板厚3mm以上的厚板而保留，因此維持壁厚能夠作為防蝕對策，但是對于薄壁的流出部3a，追加了將含鋅材料配置在附近等對策。

圖14是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的縱剖視圖。

圖15是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖16是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的立體剖視圖。

圖17是表示在實施方式4的分配部3的根部3f配置環(huán)狀釬料B17和環(huán)狀釬料C18的釬焊接合前的狀態(tài)的詳細(xì)剖視圖。

如圖14～17所示，針對N個流出部3a的根部3f，在分配部3的上表面，內(nèi)周環(huán)狀釬料B17和外周環(huán)狀釬料C18各配置有一個，該內(nèi)周環(huán)狀釬料B17成形為內(nèi)切圓的直徑以下的直徑，該外周環(huán)狀釬料C18成形為外切圓的直徑以上的直徑。即，具有配置于多個流出部3a的外切圓的外側(cè)的外周環(huán)狀釬料C18和配置于多個流出部3a的內(nèi)切圓的內(nèi)側(cè)的內(nèi)周環(huán)狀釬料B17。外周環(huán)狀釬料C18是與以鋁釬焊用的鋁為主體的釬料相比含有更多的鋅(Zn)的材料。

若在進行流出管2與流出部3a的燃燒器釬焊時加熱分配部3，則與實施方式4的通常的環(huán)狀釬料A13同時，該熱輸入也傳遞給配置于根部3f的內(nèi)周環(huán)狀釬料B17和外周環(huán)狀釬料C18，這些環(huán)狀釬料的融解，由此，熔出的鋅(Zn)在流出部3a的根部3f的周圍和頂板部3g上表面擴散并配置，從而能夠得到滿足腐蝕壽命的犧牲防蝕效果。

根據(jù)本實施方式4，不需要另外進行鋅噴鍍或鋅涂料等特別的防蝕處理工序，僅僅在供給普通的環(huán)狀釬料的同時供給包含鋅的環(huán)狀釬料，并實施通常的燃燒器等的釬焊加熱，就能夠簡單地實現(xiàn)本實施例中的由厚壁的主體部3b和薄壁的流出部3a構(gòu)成的分配部3的防蝕對策。

此外，在上述實施方式中，例示了針對流出部3a的根部3f而在根部3f配置直徑為內(nèi)切圓的直徑以下的內(nèi)周環(huán)狀釬料B17和直徑為外切圓的直徑以上的外周環(huán)狀釬料C18各1個的例子，但使用在根部3f配置比流出部3a的外徑稍微大的含有鋅的N個環(huán)狀釬料(未圖示)的方法也能夠得到類似的效果。另外，鋅含有量和相距相對于流出部3a的根部3f的內(nèi)切圓、外切圓的距離等，根據(jù)腐蝕環(huán)境條件事先決定即可。另外，上述含鋅材料除了釬料以外，乍一看例如鋅環(huán)形材料本身好像也可以，但實際上容易引起腐蝕而需要注意，所以可以基于使用量和釬焊性決定其是否適用。

實施方式5.

在實施方式5的制冷劑分配器1中，流入管4與流入部5、分配部3與流入部5、以及流出管2與流出部3a，它們的各接合部的基本結(jié)構(gòu)與實施方式3的制冷劑分配器1通用。因此，以其與實施方式3的制冷劑分配器1的不同點為主進行說明。

在本實施方式5中的沖壓加工這種作業(yè)性良好的施工方法下，為了應(yīng)對分支的分配數(shù)N的用途而使用以下的方法。

圖18是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝7的產(chǎn)品中，分配部3、流出管2和插塞20釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

通過在分配部3的流出部3a的一個位置在用插塞20塞住的狀態(tài)下進行通常的燃燒器釬焊，能夠一邊充分利用沖壓加工、釬焊的作業(yè)性、標(biāo)準(zhǔn)化這樣的分配部3的優(yōu)點，并與插塞20配套地應(yīng)用廉價的分配部3，一邊容易地應(yīng)對與沖壓加工階段(N＝8)不同的分配數(shù)(例如N＝7)。另外，為了使插塞20與流出管2的鋁釬焊容易進行，通過使流入部5側(cè)端面成為中空形狀，從而能夠減小熱容量。

圖19是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝6的產(chǎn)品中，分配部3、流出管2和旁通管21釬焊接合前的狀態(tài)的立體圖。

圖20是表示在實施方式5的分配數(shù)N＝6的產(chǎn)品中，分配部3、流出管2和旁通管21釬焊接合前的狀態(tài)的剖視圖。

通過在分配部3的流出部3a的兩個位置在用旁通管21旁通的狀態(tài)下進行通常的燃燒器釬焊，從而與上述同樣地，能夠一邊充分利用沖壓加工、釬焊的作業(yè)性、標(biāo)準(zhǔn)化這樣的分配部3的優(yōu)點，并與旁通管21配套地應(yīng)用廉價的分配部3，一邊容易地應(yīng)對與沖壓加工階段(N＝8)不同的分配數(shù)(例如N＝6)。

在上述實施例中，示出了將通過沖壓加工而形成的N＝8的分配部3適用于N＝7和N＝6的產(chǎn)品的例子。在產(chǎn)品的分配數(shù)為沖壓加工階段中的分配數(shù)N的約數(shù)、即在本實施例中為N＝2或N＝4的情況下，只要以將其均等配置的方式將剩余的部分用上述方法閉塞，即可通過該結(jié)構(gòu)容易地得到大致均等的分配。在約數(shù)以外的情況下，為了確保均等的分配，與在閉塞狀態(tài)下得到的各流出部3a處的壓力損失相應(yīng)地事先對流出管2長度進行調(diào)節(jié)設(shè)計，或者通過使利用旁通管21旁通的位置處于對角線上等來使偏流的影響最小化，從而能夠進行所希望的分配性能設(shè)計。

此外，在上述所有的實施例中，作為釬焊加熱的方法例示了燃燒器的例子，但只要能夠充分利用本發(fā)明的分配部3的特長即可，并不限定于此，可以將熱風(fēng)、加熱器(護套式加熱器、鹵素加熱器)、高頻感應(yīng)加熱、電氣爐等適當(dāng)?shù)募訜岱椒ㄟM行組合。

另外，示出了上述實施方式1～5這5種組裝結(jié)構(gòu)例，但只要能夠充分利用本發(fā)明的分配部3的特長即可，不言而喻并不限定于此，應(yīng)用于將流出管2、流入部5、流出管4以及分支的配管部件進行組合的組合結(jié)構(gòu)，也能夠期待類似的效果。

另外，在上述實施例中，采用了冷鍛沖壓，但只要將分配部3的厚壁的頂板部3g和薄壁的流出部3a一體地形成并充分利用本實施例的特長即可，不一定限定于該施工方法，可以根據(jù)對象產(chǎn)品與機械加工或與其它的加工方法進行組合。

此外，本實施方式1～5的制冷劑分配器1以熱交換器100作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能時為例進行了說明，但也可以適用于熱交換器100作為冷凝器發(fā)揮功能時。此時，制冷劑分配器1發(fā)揮將流入熱交換器100的氣體制冷劑向各傳熱管50分配的作用。

此外，示出了本實施方式1～5的制冷劑分配器1為鋁制的例子，但即使是以往的空調(diào)設(shè)備中大多采用的黃銅制或銅制的制冷劑分配器，為了進行可靠性更高的釬焊接合，也會優(yōu)選使主體部3b小熱容量化，并且減少流出部3a與流出管2的熱容量差，因此，能夠用與鋁制同樣的沖壓模具成形，并發(fā)揮類似的效果。

此外，近年來，出于追求節(jié)能的目的、防止臭氧層破壞的目的、而且防止全球變暖的目的，傾向于采用像R410A、R404A、R32和CO₂這樣以高壓進行工作的制冷劑。由于與以往的HCFC制冷劑相比存在高壓更高或低壓更低的情況，所以釬焊精度的提高會顯著影響氣體防漏。本發(fā)明借助向部件的適當(dāng)?shù)臒彷斎耄词共皇鞘炀毜淖鳂I(yè)人員也能夠?qū)嵤┓€(wěn)定的釬焊，能夠提供沒有制冷劑泄漏的、高質(zhì)量的制冷劑分配器。

附圖標(biāo)記說明

1制冷劑分配器、2流出管、2a擴展部、2b基部、3分配部、3a流出部、3b主體部、3c切口部、3d流出孔、3e擴展部、3f根部、3g頂板、3h本體部、3i下表面部、3j圓筒空間、4流入管、5流入部、5a圓板部、5b圓筒部、5c切口部、5d肋、5e切口部、5f外周筒部、6接合部、7接合部、8接合部、9配管止動部、10切口部、12擴張部、13環(huán)狀釬料A、14節(jié)流部、15制冷劑流、16角部、17內(nèi)周環(huán)狀釬料B、18外周環(huán)狀釬料C、20插塞、21旁通管、50傳熱管、51翅片、52氣體集管、100熱交換器。