專利名稱：：鋁合金纖焊片和制法及使用該片的換熱器和制法的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種鋁合金釬焊片，這種釬焊片可用于汽車等的換熱器，該種釬焊片可減輕換熱器的重量，同時(shí)具有很高的釬焊后強(qiáng)度及優(yōu)良的耐腐蝕性；本發(fā)明還涉及所述鋁合金釬焊片的制備方法及使用該種釬焊片的換熱器和生產(chǎn)換熱器的方法包含散熱器等元件的換熱器的結(jié)構(gòu)如圖1所示，其中，波紋狀薄層散熱片2于多個(gè)扁平管1之間統(tǒng)一形成，將扁平管1的兩端分別開(kāi)向集管3和槽4構(gòu)成的空間，高溫致冷物由一個(gè)槽端的空間經(jīng)扁平管1供另一個(gè)槽端的空間，因而通過(guò)換熱冷卻扁平管1和散熱片2的區(qū)域，冷卻后的致冷物再循環(huán)使用。該種換熱器的管材為具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片，其中，例如在由JIS-3003合金制成的芯材的一面覆蓋作為犧牲材料的JIS-7072合金，而另一面覆蓋作為釬焊材料的JIS-4045合金，所說(shuō)的管材可在線焊后使用從而使?fàn)奚牧衔挥谝赘g的內(nèi)部。這種管材與其它組件如散熱片一起統(tǒng)一組裝，所說(shuō)的散熱片是通過(guò)釬焊技術(shù)在約600℃下加熱進(jìn)行波紋加工處理的。所說(shuō)的釬焊技術(shù)包括焊劑釬焊法、使用無(wú)腐蝕焊劑的Nocolock釬焊法等。近年來(lái)，換熱器的發(fā)展方向是減輕重量及減少尺寸，為此，人們希望能使材料更薄一些。但使材料變薄首先碰至的問(wèn)題就是因材料的管壁厚度降低帶來(lái)的強(qiáng)度降低問(wèn)題增加了，別外還有可靠的耐腐蝕問(wèn)題。為實(shí)現(xiàn)上述目的，目前最為流行的做法是使?fàn)奚牧习琈g以增強(qiáng)強(qiáng)度的方法。例如最近在日本來(lái)審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535和平6-145859所公開(kāi)的技術(shù)。然而，對(duì)于向片材厚度為0.25mm或更小的管材上覆蓋上述合金而言，該合金的強(qiáng)度還是不充分的，人們希望能進(jìn)一步增強(qiáng)管材的強(qiáng)度。另一方面，增強(qiáng)芯材強(qiáng)度的方法是可行的。然后，該方法又是不易實(shí)現(xiàn)的。例如，如果通過(guò)增加Cu的含量來(lái)增強(qiáng)芯材的強(qiáng)度就可能帶來(lái)腐蝕問(wèn)題。也就是說(shuō)，如日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535所述，“盡管增加銅含量超過(guò)0.6wt％可實(shí)現(xiàn)增強(qiáng)強(qiáng)度的目的，但是，由于耐腐蝕性顯著降低，增強(qiáng)表皮材料(犧牲材料)的犧牲陽(yáng)極作用可能使得不具有充分的耐腐蝕性”，耐腐蝕性顯著降低。這被看作是難于解決的問(wèn)題，其原因源于如下事實(shí)日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535實(shí)施例1的12號(hào)試驗(yàn)中表明，貫穿孔洞腐蝕從表皮材料(犧牲材料)一面產(chǎn)生(使用向芯材中加入0.7wt％Cu的合金)。日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-145859也公開(kāi)了類似的原因。本發(fā)明的目的是提供一種鋁合金釬焊片，這種釬焊片可用于汽車等的換熱器，該種釬焊片可減輕換熱器的重量，同時(shí)釬焊后具有很高的強(qiáng)度及優(yōu)良的耐腐蝕性；本發(fā)明還提供鋁合金釬焊片的制備方法及使用該種釬焊片的換熱器和生產(chǎn)換熱器的方法。本發(fā)明的權(quán)利要求1提供了一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材，所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05但不超過(guò)2.5wt％的Mg，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。本發(fā)明的權(quán)利要求2提供了一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材，所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.5wt％的Mg、不超過(guò)0.3wt％的Cr、不超過(guò)0.3wt％的Zr和不超過(guò)0.3wt％的Ti，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。本發(fā)明的權(quán)利要求3提供了一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材，所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.3wt％的In、不超過(guò)0.3wt％的Sn和不超過(guò)1.6wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。本發(fā)明的權(quán)利要求4提供了一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材，所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.5wt％的Mg、不超過(guò)0.3wt％的Cr、不超過(guò)0.3wt％的Zr和不超過(guò)0.3wt％的Ti，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.3wt％的In、不超過(guò)0.3wt％的Sn和不超過(guò)1.6wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。此外，對(duì)于上述權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的本發(fā)明中使用的包含鋁合金的釬焊材料而言，當(dāng)然可以使用比芯材熔點(diǎn)低的釬焊材料。本發(fā)明的權(quán)利要求5提供了一種權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的用于換熱器管的鋁合金釬焊片，其特征在于，對(duì)于釬焊材料而言，使用如下的釬焊材料該釬焊材料包含大于7.0wt％但不超過(guò)12.0wt％的Si、大于0.3wt％但不超過(guò)8.0wt％的Cu，一種或不少于兩種的選自如下的成分大于0.5wt％但不超過(guò)7.0wt％的Zn、大于0.001wt％但不超過(guò)0.3wt％的In、大于0.001wt％但不超過(guò)0.3wt％的Sn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)。圖1為表示散熱器的部分部件的斜視圖。圖2為表示釬焊片結(jié)構(gòu)的縱截面的示意圖。圖3為用釬焊片生產(chǎn)的散熱管的橫截面示意圖。上述權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的本發(fā)明的釬焊片的芯材用高強(qiáng)度合金構(gòu)成，該種芯材的特征是含有高含量的Cu。也就是說(shuō)，芯材是由如下的合金制成的，該合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；或者向所說(shuō)的合金中另加有一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.5wt％的Mg、不超過(guò)0.3wt％的Cr、不超過(guò)0.3wt％的Zr和不超過(guò)0.3wt％的Ti。以下，將就芯材而言，對(duì)所加的元素及限定元素含量的原因給予解釋。Si的作用是增強(qiáng)強(qiáng)度。當(dāng)Si的含量不超過(guò)0.2wt％時(shí)，對(duì)強(qiáng)度的增強(qiáng)作用是不充分的，如果超過(guò)2.5wt％，則熔點(diǎn)降低，導(dǎo)致一經(jīng)釬焊即熔化，即使可以使用權(quán)利要求5的本發(fā)明的釬焊材料。因而，具體說(shuō)來(lái)，由于熔點(diǎn)降低，添加的Si含量超過(guò)1.2wt％的合金一般不能用于釬焊。因此，Si的含量應(yīng)大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％，但從強(qiáng)度、線焊能力、耐腐蝕性及釬焊能力綜合考慮，Si含量在約0.3wt％-1.5wt％內(nèi)顯示出優(yōu)良的性能，其中尤其是在0.4wt％-0.9wt％顯示其穩(wěn)定特性。Fe的作用則是在合金中散布粗的金屬互化物以使晶粒微細(xì)并防止在線焊時(shí)開(kāi)裂。如果Fe含量不超過(guò)0.05wt％，那么將不可能充分實(shí)現(xiàn)這種作用，如果含量超過(guò)2.0wt％，則模壓性能降低，從而導(dǎo)致在線焊時(shí)釬焊片開(kāi)裂。Cu在釬焊后是以固溶體狀態(tài)存在于合金中以增強(qiáng)強(qiáng)度。日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535和平6-145859提出，Cu在合金中的含量應(yīng)不超過(guò)0.7wt％，但是這樣將不能得到充分的強(qiáng)度。本發(fā)明的芯材合金的特征是其Cu的含量超過(guò)了0.7wt％。具體說(shuō)來(lái)由于熔點(diǎn)降低，以及本發(fā)明的用量特征，Cu的含量超過(guò)1.2wt％將使所形成的合金不能使用。使用該種合金的管材目前還沒(méi)有常規(guī)使用的原因之一就是耐腐蝕問(wèn)題。當(dāng)使用芯材中加入更大量Cu的合金時(shí)，本發(fā)明解決耐腐蝕性降低的問(wèn)題的手段將在下文中給以描述。在本發(fā)明中將Cu含量限制在大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的原因在于如果Cu的含量不超過(guò)0.7wt％，則不能充分實(shí)現(xiàn)其強(qiáng)度增強(qiáng)作用；如果Cu的含量大于2.5wt％，芯材的熔點(diǎn)降低，導(dǎo)致釬焊時(shí)芯材熔化。因此，Cu的含量應(yīng)大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％，而含量在0.8wt％-1.5wt％時(shí)更能得到優(yōu)良的線焊能力和釬焊能力。Mn作為一種基本元素向合金中散布微細(xì)的金屬互化物并在不降低耐腐蝕性的情況下增強(qiáng)合金的強(qiáng)度。如果Mn的含量不超過(guò)0.05wt％，則其作用不能完全實(shí)現(xiàn)，如果含量大于2.0wt％，則模壓性能降低，從而導(dǎo)致在線焊時(shí)釬焊片開(kāi)裂。Mg為一種任意加入的元素，它是以固溶體狀態(tài)存在的，在合金中為微細(xì)的Mg2Si沉積相以增強(qiáng)強(qiáng)度，在合金中可以不加Mg。如果Mg的含量大于0.5wt％，則在使用無(wú)腐蝕性的焊劑進(jìn)行釬焊時(shí)，焊劑與Mg反應(yīng)使釬焊成為不可能的事情。因此，當(dāng)加入Mg時(shí)，最大的加入量為0.5wt％?？紤]到釬焊，理想的Mg含量應(yīng)不超過(guò)0.1wt％。Cr、Zr和Ti均為任意加入的元素，其作用是形成微細(xì)的金屬互化物以增強(qiáng)強(qiáng)度，合金中也可以不加這幾種元素。當(dāng)含量大于0.3wt％時(shí)，模壓性能降低，導(dǎo)致在加工如組裝時(shí)開(kāi)裂。本發(fā)明的芯材的合金組成如上所述。如果，合金中還可以包含除了上述元素外的含量不超過(guò)0.05wt％的其它元素，如加入B以使錠組織細(xì)小，加入V以增強(qiáng)強(qiáng)度。本發(fā)明權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的犧牲材料的特征是通過(guò)最近提出的向該材料中加入Mg和加入更多的Zn以增強(qiáng)強(qiáng)度。也就是說(shuō)，在本發(fā)明的釬焊片中犧牲材料是由如下的鋁合金形成的，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05但不超過(guò)2.5wt％的Mg，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，或者在該種鋁合金中不加入一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.3wt％的In、不超過(guò)0.3wt％的Sn和不超過(guò)1.6wt％的Mn。以下，將就犧牲材料而言，對(duì)所加的元素的作用及限定元素含量的原因給予解釋。Mg可提供犧牲作用并加強(qiáng)犧牲材料以增加整個(gè)材料的強(qiáng)度如果Mg不超過(guò)0.05wt％，則這種作用將不充分，如果大于2.5wt％，熱扎的加工性能將降低且很難進(jìn)行壓焊，從而就不可能生產(chǎn)三層結(jié)構(gòu)材料的管材。因此，Mg的含量為大于0.05但不超過(guò)2.5wt％，其中尤其是在0.5-2.2wt％顯示其穩(wěn)定特性。Zn能增強(qiáng)管材的耐腐蝕性并增強(qiáng)整個(gè)材料的強(qiáng)度。通過(guò)形成Al-Zn-Mg-Cu合金即由在芯材中的Cu向犧牲材料擴(kuò)散和在犧牲材料中的Zn和Mg向芯材擴(kuò)散形成的超后硬鋁(supertransduralumin)而增強(qiáng)強(qiáng)度。也就是說(shuō)，通過(guò)結(jié)合所說(shuō)的犧牲材料與本發(fā)明增加了Cu含量的芯材，實(shí)現(xiàn)了增強(qiáng)強(qiáng)度的作用。此外，如果Zn含量不超過(guò)3.0wt％，Zn向芯材的擴(kuò)散量將是有限的，因而使強(qiáng)度的增強(qiáng)作用不充分。即使可以使用本發(fā)明的釬焊材料如果Zn含量超過(guò)了6.0wt％，則使熔點(diǎn)降低，導(dǎo)致熔化。因此，Zn的含用應(yīng)為大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％。Zn含量在3.5-5.0wt％時(shí)Zn將顯示出優(yōu)良的耐腐蝕性。當(dāng)在芯材中增加Cu的含量時(shí)，向犧牲材料中增加Zn的含量將對(duì)解決耐腐蝕性的降低問(wèn)題起重要作用。其原因后面將給予描述。In、sn和Mn為任意加入的元素，其中的任意一種或多種僅為必要加入的。從而，In和Sn促進(jìn)犧牲作用。如果它們的含量超過(guò)0.3wt％，則用于釬焊片的犧牲材料的軋制加工性能降低，使得其不適于用作用于釬焊材料的犧牲材料。Mn可加強(qiáng)犧牲使之增強(qiáng)整個(gè)釬焊片(管)的強(qiáng)度。如果Mn的含量大于1.6wt％，合金的軋制加工性能降低，使得其不適于用作用于釬焊材料的犧牲材料。作為本發(fā)明的犧牲材料中不可避免的雜質(zhì)，可充許其中包含不超過(guò)0.5wt％的Si及不超過(guò)0.8wt％的Fe，但考慮到耐腐蝕性，這兩個(gè)含量值最旭是不超過(guò)0.1wt％。為了增強(qiáng)強(qiáng)度，除了上述的元素如鉻、Zr和Ti外的其中元素也可包含在不純的雜質(zhì)中，只要它們的含量都不超過(guò)0.05wt％。特別是當(dāng)使用具有高濃度組成的本發(fā)明的芯材(芯材包含不超過(guò)1.2wt％的Si或不超過(guò)1.2wt％的Cu)作芯材時(shí)，權(quán)利要求5的本發(fā)明的釬焊材料會(huì)發(fā)揮其作用。其原因是，由于芯材熔點(diǎn)低而在釬焊時(shí)引起的外部耐腐蝕性降低引起的問(wèn)題及芯材熔化的問(wèn)題可以解決。換句話說(shuō)，通過(guò)對(duì)換熱器的外部耐腐蝕性的廣泛研究，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當(dāng)在本發(fā)明中所用的釬焊材料與加有大量的Cu的高強(qiáng)度的芯材結(jié)合使用時(shí)，在芯材中的Cu在釬焊時(shí)會(huì)擴(kuò)散進(jìn)入釬焊材料中，從而在釬焊材料與芯材的交界處附近產(chǎn)生一個(gè)低-Cu區(qū)域，且該區(qū)域會(huì)優(yōu)先腐蝕，因此引起與伴隨起泡的強(qiáng)烈腐蝕。所以，在本發(fā)明中，通過(guò)向釬焊材料中加入Cu以防止Cu從芯材向釬焊材料擴(kuò)散，從而在釬焊材料與芯材的交界處附近不會(huì)產(chǎn)生一個(gè)低-Cu區(qū)域，增強(qiáng)了耐腐蝕性。此外，考慮到這些情況，如果這使得有可能在常規(guī)采用接近600℃的溫度進(jìn)行釬焊的場(chǎng)合在不超過(guò)585℃的溫度下進(jìn)行釬焊，將會(huì)消除芯材的熔化問(wèn)題，比常規(guī)釬焊材料的釬焊溫度低的釬焊材料可以使用。當(dāng)芯材具有包含低于1.2wt％的Si或低于1.2wt％的Cu的低濃度的組成時(shí)，當(dāng)然可以使用本發(fā)明的釬焊材料，但也可以安全地使用Al-Si型的釬焊材料如常規(guī)的JIS-4343合金和JIS-4045合金。以下，對(duì)本發(fā)明的釬焊材料中所加元素的作用及限定它們的含量的原因給予解釋。Si降低釬焊材料的熔點(diǎn)。如果Si的含量不超過(guò)7.0wt％或大于12.0wt％，則不可能充分地降低熔點(diǎn)，導(dǎo)致在釬焊時(shí)芯材熔化。Cu可降低釬焊材料的熔點(diǎn)并我釬焊材料的流動(dòng)性。此外，如上所述，當(dāng)使用含更大量的Cu的合金用于構(gòu)成致冷物通道的部件(芯材)時(shí)，它會(huì)擬制由于換熱器的外部腐蝕而產(chǎn)生的起泡。如果Cu的含量不超過(guò)0.3wt％，則該作用不能充分實(shí)現(xiàn)，如果大于8.0wt％，則使釬焊材料的電勢(shì)變得太高從而導(dǎo)致芯材的優(yōu)先腐蝕。進(jìn)而，軋制加工性能降低，使得不可能加工具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片。因此，在釬焊材料中的Cu含量應(yīng)大于0.3wt％但不超過(guò)8.0wt％。其中尤其是在1.0wt％-3.0wt％顯示其穩(wěn)定特性。當(dāng)向釬焊材料中加入Cu時(shí)，由于外部腐蝕產(chǎn)生的起泡將會(huì)得到擬制，但會(huì)引起如下問(wèn)題釬焊材料的電勢(shì)會(huì)高于芯材的電勢(shì)，外部腐蝕迅速發(fā)展出點(diǎn)蝕。Zn的作用是使由于Cu的加入而引起的釬焊材料的電勢(shì)接近芯材的電勢(shì)，從而增強(qiáng)耐腐蝕性進(jìn)而，Zn不降低釬焊材料的熔點(diǎn)。如果Zn的含量不超過(guò)0.5wt％，則不能充分實(shí)現(xiàn)該作用，如果大于7.0wt％時(shí)，不僅自腐蝕性降低，而且軋制加工性能也降低，導(dǎo)致難于加工具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片。In和Sn也使釬焊材料的電勢(shì)變低，并增強(qiáng)構(gòu)成致冷物通道的部件的耐腐蝕性。如果它們的含量不超過(guò)0.002wt％，則不能充分實(shí)現(xiàn)該作用，如果大于0.3wt％時(shí)，則合金的軋制加工性能降低。從犧牲作用的角度考慮，可以加入Zn、In和Sn中的任一種，但Zn是更有益的，這是因?yàn)閆n能降低釬焊材料的熔點(diǎn)。更為優(yōu)選的是加入的Zn含量為不小于2.0wt％-小于6.0wt％。以上是對(duì)本發(fā)明的釬焊材料的合金元素的解釋。如果含量不超過(guò)1.0wt％，則不可避免的雜質(zhì)Fe是允許的，但Fe在釬焊材料固化處形成金屬互化物，使得它們成為腐蝕的起始點(diǎn)。Fe最好不超過(guò)0.5wt％，進(jìn)而，如果可能的話不超過(guò)0.3wt％。除了Fe之外的其它的雜質(zhì)元素也是安全的，只要它們的含量不超過(guò)0.05wt％。以上是對(duì)構(gòu)成本發(fā)明的釬焊片的芯材、犧牲材料和釬焊材料的合金組成和不可避免的雜質(zhì)的解釋。以下將對(duì)有關(guān)本發(fā)明權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)的釬焊片的結(jié)構(gòu)及尺寸給予解釋。本發(fā)明的釬焊片具有三層結(jié)構(gòu)，如圖2所示。也就是說(shuō)，采用高強(qiáng)度的鋁合金作芯材5，在芯材的一個(gè)面上覆蓋釬焊材料6，在其另一面上覆蓋犧牲材料7。該釬焊片通過(guò)以管形線焊制成扁平管1，或者通過(guò)彎曲以使釬焊材料6在外部而犧牲材料7在致冷物通道一邊，分別如圖3(a)或(b)所示。本發(fā)明的釬焊片的厚度不超過(guò)0.25mm。這是因?yàn)楸景l(fā)明的開(kāi)發(fā)目的就是減輕換熱器的重量，片厚度大于0.25mm的常規(guī)材料因其強(qiáng)度及耐腐蝕問(wèn)題較少是可以使用的。如果片厚度太薄，那么在犧牲材料中的Mg將會(huì)擴(kuò)散進(jìn)入釬焊材料中導(dǎo)致難于進(jìn)行釬焊。為此，片厚度最好不小于0.18mm。釬焊材料的厚度通常大于10μm但不超過(guò)40μm。該厚度是以釬焊性能來(lái)決定的，該厚度應(yīng)在常規(guī)管材的釬焊材料的厚度范圍內(nèi)。本發(fā)明的一個(gè)特征為犧牲材料的厚度大于46μm但不超過(guò)70μm。也就是說(shuō)，如果該值不超過(guò)46μm，可以保證耐腐蝕性，原因?qū)⒃谙旅婷枋?。?dāng)該值大于70μm時(shí)，將很難通過(guò)軋制法和壓焊法來(lái)生產(chǎn)具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片。此外，此前還沒(méi)有實(shí)例描述該種情形，在具有本發(fā)明的合金組成的犧牲材料的釬焊片中，其厚度薄至0.25mm或更薄一些，所說(shuō)的厚的犧牲材料與其結(jié)合。例如，對(duì)于總片厚為0.22mm的釬焊片，大于46μm但不超過(guò)70μm的犧牲材料計(jì)為覆蓋率為21-32％。日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535和平6-145859中顯示了具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片的典型實(shí)例，所述的三層結(jié)構(gòu)包括具有本發(fā)明的合金組成的犧牲材料，但是，考察這些實(shí)例，釬焊片的厚度為0.3mm，犧牲材料的厚度為30μm，覆蓋率為10％。也就是說(shuō)，盡管片厚度超過(guò)本發(fā)明的片的厚度，但犧牲材料則更薄一些。目前還沒(méi)有以這種方式用具有本發(fā)明的厚度的本發(fā)明的犧牲材料覆蓋的釬焊片的實(shí)例，其原因是難于生產(chǎn)及耐腐蝕問(wèn)題。對(duì)于腐蝕問(wèn)題，下文將給予說(shuō)明。按釬焊片的常規(guī)生產(chǎn)方法不能生產(chǎn)具有如下?tīng)奚牧系拟F焊片，所說(shuō)的犧牲材料具有本發(fā)明的合金組成，厚度大于46μm但不超過(guò)70μm，所說(shuō)的常規(guī)生產(chǎn)方法為分別在芯材錠的上下兩面上層壓預(yù)先軋制的犧牲材料和釬焊材料的方法，和在熱軋制期間壓焊該層壓的物件。例如，對(duì)于厚為1mm的像片材的材料，可得到與本發(fā)明等厚的犧牲材料，但是，不可能工業(yè)化生產(chǎn)如下的釬焊片，該釬焊片包含具有本發(fā)明的合金組成的芯材及犧牲材料，且該釬焊片為具有本發(fā)明的厚度(0.25mm或更薄)并包括厚的犧牲材料(高覆蓋率)。如上所述，在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535和平6-145859中，盡管片厚度超過(guò)本發(fā)明的片的厚度，但犧牲材料則更薄一些。進(jìn)而，在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平4-371368中，在犧牲材料中的Zn含量大于本發(fā)明中的Zn含量，但覆蓋率最大為15％，該情形示于試驗(yàn)號(hào)26中(比較例)。進(jìn)而，在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平5-69184中，在該發(fā)明的權(quán)利要求6中，覆蓋率為8-25％，這得出一個(gè)我印象似乎高覆蓋率是有可能的。但是，在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平5-69184的犧牲材料合金中，除了Zn含量比本發(fā)明的犧牲材料少(3.0wt％或更少)之外，在釬焊后于犧牲材料中的Zn殘余量也減至1.5wt％或更少。由于犧牲材料越厚，Zn的殘余量將越多，為了得到具有本發(fā)明的犧牲材料的示于日本未審專利公開(kāi)號(hào)平5-69184中的Zn的殘余量，高達(dá)2wt％的Zn量變成最大的加入量。也就是說(shuō)，可以生產(chǎn)在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平5-69184中的犧牲材料，這是因?yàn)椴捎昧伺c用在本發(fā)明中的犧牲材料相比Zn量遠(yuǎn)少的合金。以下，將解釋常用的釬焊片的生產(chǎn)方法。將具有給定組成的犧牲材料合金和釬焊材料合金澆鑄，再將得到的鑄錠進(jìn)行均質(zhì)處理，隨后進(jìn)行刨平處理，將其進(jìn)行熱軋制以加工成具有給定厚度的片材。類似地，澆鑄具有給定組成的芯材合金，再將得到的鑄錠進(jìn)行均質(zhì)處理，隨后進(jìn)行刨平處理。在該芯材合金的上下兩面上，使?fàn)奚牧虾外F焊材料層迭上去，然后將該層迭的物件加熱至一給定的溫度并進(jìn)行熱軋?zhí)幚硪詨汉溉N材料。本發(fā)明人對(duì)按照常規(guī)的熱軋技術(shù)進(jìn)行該種壓焊不能生產(chǎn)具有本發(fā)明構(gòu)成的釬焊片的原因進(jìn)行了研究，給出了如下解釋。在進(jìn)行了一系列的研究之后，完成了本發(fā)明。當(dāng)采用熱軋制來(lái)壓焊鋁合金材料時(shí)，需要破壞表面上的氧化膜以進(jìn)行壓焊。因而，對(duì)于欲壓焊的合金而言，希望合金盡可能地難于被氧化。因而，由于用于本發(fā)明中的犧牲材料包含大于3wt％的Mg和Zn，在加熱以進(jìn)行層軋制時(shí)犧牲材料的表面上產(chǎn)生厚的氧化膜。這被認(rèn)為是難于進(jìn)行壓力焊的原因。然而，本發(fā)明人從以下事實(shí)既如果覆蓋率為10％左右，即使采用本發(fā)明的犧牲材料，在某種程度上生產(chǎn)成為可能的事情這樣一個(gè)事實(shí)認(rèn)為將存在一些更多的因素，導(dǎo)致進(jìn)一步的研究。結(jié)果，當(dāng)需要進(jìn)行層軋制以在欲壓焊的表面上產(chǎn)生剪切力以破壞壓焊用氧化膜，可以清楚看出，在厚度方向上距端面7％處在熱軋制上的剪切力較高，常規(guī)的覆蓋率3-15％與此相適應(yīng)，相反，由于本發(fā)明中的覆蓋率大于15％，無(wú)充分的剪切力作用。在更詳細(xì)的解釋后，可以更清楚地看出，在通常的層軋制中，剪切力通過(guò)相對(duì)于芯材的高強(qiáng)度的犧牲材料起作用，但本發(fā)明的犧牲材料合金在熱的狀態(tài)下具有高的耐變形性能，而且相對(duì)于芯材顯示出低強(qiáng)度的犧牲材料，使得剪切力難于起作用?；诖?，以前是難于通過(guò)層軋制方法來(lái)生產(chǎn)釬焊片的，在本發(fā)明中限制壓焊用熱軋制的條件解決了該問(wèn)題。本發(fā)明的權(quán)利要求6提供了一種生產(chǎn)權(quán)利要求1-5的任一項(xiàng)的釬焊片的方法，其特征是，在生產(chǎn)釬焊片的方法中，依次通過(guò)軋制和壓焊層迭的具有釬焊材料、芯材和犧牲材料層的三層結(jié)構(gòu)材料，起始軋制溫度為不低于450℃，在所說(shuō)的軋制過(guò)程中在三層結(jié)構(gòu)材料的厚度不小于100mm時(shí)的軋制溫度不小于400℃。以下，將解釋有關(guān)本發(fā)明的該內(nèi)容。一般而言，層軋制是在對(duì)芯材進(jìn)行刨平、簡(jiǎn)單清洗犧牲材料等及隨后進(jìn)行均質(zhì)處理后進(jìn)行的?？梢哉J(rèn)為，層軋制溫度越低，氧化膜的生長(zhǎng)越少，因而越容易進(jìn)行壓焊。因此，本發(fā)明中的開(kāi)始軋制溫度為400℃左右。本發(fā)明的開(kāi)始軋制溫度為450℃或更高，采用如此高的溫度的原因是由于通過(guò)施加足以破壞氧化膜的剪切力而使壓焊被認(rèn)為是可能的，即使氧化膜可能生長(zhǎng)。隨著軋制溫度升高，芯材和犧牲材料的耐變形性降低，但降低的速度犧牲材料更高一些，因而降低了芯材與犧牲材料間耐變形性的差異。因此，即使當(dāng)更厚地覆蓋本發(fā)明的犧牲材料合金時(shí)，剪切力可有效地作用，使得有可能進(jìn)行壓焊。進(jìn)而，如果從開(kāi)始軋制至第五個(gè)焊道減小的程度不超過(guò)20mm/焊道，那么壓焊的結(jié)果將更為確實(shí)。這是因?yàn)榧羟辛梢赃_(dá)到較深的層上。此外，在片厚不超過(guò)100mm時(shí)軋制溫度不得小于400℃的原因是，如果軋制溫度低于400℃，犧牲材料不會(huì)變形，但唯有芯材會(huì)變形，導(dǎo)致在芯材與犧牲材料間的界面剝離。這種剝離在片厚在100mm以下時(shí)很難出現(xiàn)，因此，須規(guī)定小于100mm下的軋制溫度。當(dāng)在如上所述不超過(guò)20mm/焊道的減少程度下軋制時(shí)，溫度的降低是顯著的，且在片厚度不小于100mm的情形下，溫度常常降低至400℃以下。當(dāng)溫度降低至400℃以下時(shí)，軋制不能連續(xù)進(jìn)行，再將其加熱至不小于400℃的溫度下后，可以開(kāi)始軋制。熱軋制時(shí)最后的溫度和最后的片厚并無(wú)特別的規(guī)定，按照常規(guī)方法確定。熱軋制后，按照常規(guī)方法進(jìn)行冷軋制和退火處理，以制成給定的精制的棒材，其確定理由如模壓性能和在釬焊時(shí)釬焊材料的擴(kuò)散限制。以上已解釋了本發(fā)明的釬焊片的組成、結(jié)構(gòu)和尺寸。特征為如下幾點(diǎn)(1)Cu向芯材中的加入量多達(dá)大于0.7wt％，(2)Mg加入至犧牲材料，(3)犧牲材料跌的Zn含量大于3.0wt％，(4)釬焊片的厚度不超過(guò)0.25mm，(5)犧牲材料的厚度大于46μm。通過(guò)滿足如上的5點(diǎn)，可以得到在釬焊后具有高強(qiáng)度及優(yōu)良耐腐蝕性的本發(fā)明的管材。如上所述，本發(fā)明的管材具有高強(qiáng)度的原因是，向芯材中加入的Cu大于0.7wt％，向犧牲材料中加入的Mg和Zn大于3.0wt％，這些元素通過(guò)在釬焊時(shí)加熱而擴(kuò)散形成一種相當(dāng)于超后硬鋁的合金并增加芯材和犧牲材料的強(qiáng)度，因而使得有可能加厚犧牲材料并增強(qiáng)耐腐蝕性。本發(fā)明的釬焊片的目標(biāo)在于防止由于加入多于0.7wt％的Cu而引起的耐腐蝕性的降低并使壁厚減薄。通過(guò)向犧牲材料中加入超過(guò)3.0wt％的Zn及增加犧牲材料的厚度至大于46μm而防止耐腐蝕性的降低。通過(guò)這些的手段，本發(fā)明的釬焊片具有了高強(qiáng)度和高的耐腐蝕性。本發(fā)明的權(quán)利要求7提供了一種通過(guò)釬焊方法組裝的鋁合金換熱器，該換熱器使用如上所述的釬焊片。也就是說(shuō)，這是一種通過(guò)釬焊技術(shù)生產(chǎn)的鋁合金換熱器，其特征在于使用厚度不超過(guò)0.25mm的鋁合金管材，管材的犧牲材料的厚度大于46μm但不超過(guò)70μm，管材的芯材的中心部分中的Cu含量大于0.40wt％但不超過(guò)2.0wt％，在犧牲材料表面上的Zn含量大于1.6wt％但不超過(guò)4.0wt％。上面業(yè)已給出了管材的厚度限制在不超過(guò)0.25mm以及該厚度的下限最好為0.18mm的原因。犧牲材料的厚度應(yīng)大于46μm但不超過(guò)70μm。雖然在日本未審專利申請(qǐng)?zhí)柶?-339666中存在這樣的實(shí)施例，其中是在實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)中，通過(guò)焊接芯材和犧牲材料的軋制頂部再軋制并壓焊而生產(chǎn)具有該種厚層犧牲材料的覆蓋材料，但本發(fā)明是第一次進(jìn)行了工業(yè)規(guī)模的生產(chǎn)。對(duì)犧牲材料的厚度的上限限制為70μm的原因也如上所述。如果犧牲材料的厚度不超過(guò)46μm，那么在釬焊時(shí)，向芯材中加入的Cu就會(huì)以更大的量擴(kuò)散進(jìn)入犧牲材料中從而降低了管材的耐腐蝕性。此外，同樣為了使?fàn)奚牧系谋砻嫔系腪n含量大于1.6wt％，需要犧牲材料的厚度大于46μm。管材的芯材的中心部分指的是在厚度方向上中心的區(qū)域附近，通過(guò)對(duì)截面進(jìn)行剖光并用EPMA分析，可以測(cè)定各種元素的含量。當(dāng)在如上所述的芯材的中心部分處的Cu含量不超過(guò)0.40wt％時(shí)，強(qiáng)度是不足的。如果Cu含量大于2.0wt％，那么在短時(shí)間內(nèi)通過(guò)結(jié)晶邊界腐蝕引起點(diǎn)貫穿。在犧牲材料表面上的Zn含量指的是距離犧牲材料表面10μm左右內(nèi)用表面上消除的氧化物的Zn的含量，其相應(yīng)于在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平4-371368和平5-69184中顯示的最大的Zn含量。如果Zn的含量在1.6wt％以下，那么在芯材的中心部分中的Cu含量超過(guò)0.40wt％時(shí)就不能保證耐腐蝕性。也就是說(shuō)，對(duì)向芯材中加入Cu的管材耐腐蝕性降低的原因進(jìn)行考察后清楚地看出，(1)由于芯材中的Cu向犧牲材料中擴(kuò)散，在犧牲材料中的腐蝕過(guò)程從平面型變化為點(diǎn)型，因而使腐蝕到達(dá)芯材的時(shí)間非常短；(2)由于向芯材中加入的Cu量易于引起結(jié)晶邊界腐蝕，當(dāng)腐蝕到達(dá)芯材的表面時(shí)，即使量很小，在芯材中也會(huì)發(fā)展結(jié)晶邊界腐蝕，超過(guò)了犧牲材料，導(dǎo)致基于該考察結(jié)果的本發(fā)明的完成。如果犧牲材料表面上的Zn含量保持在不小于1.6wt％，那么腐蝕過(guò)程以平面型進(jìn)行，即使在芯材中的Cu可能擴(kuò)散進(jìn)入犧牲材料中。進(jìn)而，在本發(fā)明中，腐蝕到達(dá)芯材的時(shí)間也由于厚的犧牲材料而較長(zhǎng)。如果在腐蝕到達(dá)芯材后犧牲材料表面上的Zn含量不小于1.6wt％，那么在芯材中不會(huì)引起結(jié)晶邊界腐蝕，而為腐蝕犧牲材料。這是因?yàn)闋奚牧系碾妱?shì)差遠(yuǎn)大于在結(jié)晶邊界附近處的電勢(shì)差，這種在結(jié)晶邊界附近處的電勢(shì)差會(huì)引起結(jié)晶邊界腐蝕，另一個(gè)原因是在犧牲材料中的腐蝕傾向于發(fā)生平面型腐蝕。此外，如果Zn的加入量使在釬焊后犧牲材料表面上的Zn含量超過(guò)4.0wt％，則犧牲材料在通過(guò)本發(fā)明中前述的釬焊技術(shù)最終熔化，使得不可能生產(chǎn)換熱器。對(duì)于Zn可能加入犧牲材料中的量，有可能采用以前如顯示為0.3-5wt％的寬范圍的Zn含量，例如在日本未審專利公開(kāi)號(hào)昭54-99022。然而，如由JIS-7072合金代表的Zn的加入量為1wt％的合金是典型的犧牲材料合金，Zn的加入量通常不超過(guò)3wt％。除了如前所述的有關(guān)生產(chǎn)的問(wèn)題，其原因是“為使在犧牲材料中的Zn的是殘余量不超過(guò)1.5wt％，考慮消耗犧牲材料的速度，在犧牲材料中的Zn含量不應(yīng)超過(guò)3.0wt％”，見(jiàn)日本未審專利公開(kāi)號(hào)平4-371368和平5-69184。類似的情形也在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535中有述。即，在權(quán)利要求7中所陳述的那樣，在芯材和犧牲材料間點(diǎn)腐蝕的電勢(shì)差為30-130mV，并描述為“如果點(diǎn)腐蝕的電勢(shì)差為120mV或更高，那么表皮材料(犧牲材料)的消耗速度就高，使得犧牲陽(yáng)極作用不可能保持較長(zhǎng)的一段時(shí)間。然而，在本發(fā)明中，Cu從芯材擴(kuò)散，因此詳細(xì)地考察了含Cu的犧牲材料的消耗速度與Zn含量的關(guān)系。結(jié)果表明，該速度迅速增至Zn殘余量約0.5wt％，在0.5-1.2wt％內(nèi)逐漸增長(zhǎng)，當(dāng)超過(guò)1.2wt％后，犧牲材料的消耗速度幾乎沒(méi)有變化，即使Zn的加入量增加。因此，即使采用本發(fā)明的Zn含量，犧牲材料的消耗速度也不會(huì)帶來(lái)問(wèn)題。此外，在本發(fā)明中，在管材的芯材的中心部分中的Cu含量大于0.40wt％，且芯材和犧牲材料間點(diǎn)腐蝕的電勢(shì)差不低于150mV，且允許芯材與犧牲材料組合，而這在日本未審專利公開(kāi)號(hào)平6-23535中是難以想向的。參考如上事實(shí)，確立了Cu在芯材中的加入量和Zn在犧牲材料的加入量。除Cu和Zn外，管材可以包含在權(quán)利要求1-5中所述的并在本發(fā)明中作出解釋的其它元素(Si、Fe、Cu、Mn、Mg、Cr、Zr、Ti、Zn、In、Sn、B、V等)。在權(quán)利要求1-5中描述了并在本發(fā)明中解釋了這些元素的最大含量。在本發(fā)明中，換熱器是指主要用于汽車等的散熱器、加熱器、蒸發(fā)器、冷凝器油冷卻器等。所說(shuō)的換熱器通過(guò)釬焊技術(shù)生產(chǎn)。所說(shuō)的釬焊技術(shù)為常規(guī)采用的技術(shù)如真空釬焊和焊劑(flux)釬焊。因而，推薦使用無(wú)腐蝕焊劑的釬焊方法。用于本發(fā)明的換熱器的翅片材料可以為常用的合金中的一種如Al-Mn型合金或純鋁型合金。；由于本發(fā)明的換熱器的管材的強(qiáng)度較高，更為有效的是使用考慮導(dǎo)熱性比強(qiáng)度更為重要的翅片材料。本發(fā)明的權(quán)利要求8提供了一種生產(chǎn)鋁合金換熱器的方法，其特征是，在生產(chǎn)鋁合金換熱器的方法中，通過(guò)釬焊方法使用權(quán)利要求5的釬焊片生產(chǎn)管材，所說(shuō)的釬焊方法是在到達(dá)(reaching)溫度為570-585℃下實(shí)現(xiàn)的。在本發(fā)明的權(quán)利要求8中釬焊方法中到達(dá)溫度為大于570℃但不超過(guò)585℃的原因是，如果釬焊溫度不超過(guò)570℃，則在本發(fā)明的釬焊材料中存在某些組分不能熔化，使得不可能進(jìn)行釬焊。同樣，如果溫度大于585℃，本發(fā)明的芯材中的某些組分會(huì)熔化。由于本發(fā)明的釬焊材料具有低的熔點(diǎn)，釬焊可以在較低的溫度下進(jìn)行，因而帶來(lái)的效能是增強(qiáng)高溫下的翹曲阻力及翅片的熱導(dǎo)。進(jìn)而，還有一種作用是延長(zhǎng)釬焊爐的使用壽命。此外，作為一種在低于常規(guī)釬焊溫度的溫度下進(jìn)行的釬焊方法，在溫度接近500℃下進(jìn)行的釬焊方法稱之為低溫釬焊方法，該種方法是公知的。由于該種方法使用含20wt％或更多的Zn或Zn合金的Al-Zn型合金作釬焊材料，就有可能引起一個(gè)問(wèn)題，即釬焊材料易于在釬焊后腐蝕，因此，該產(chǎn)并未實(shí)際用于換熱器。此外，由于如Zn的加入量超過(guò)8％，用Al-Zn型合金使軋制性質(zhì)變化很少，這種方法不適宜用于通過(guò)層軋制法生產(chǎn)釬焊片。如上所述，在工業(yè)上還沒(méi)有一種方法能穩(wěn)定地以低溫釬焊法來(lái)生產(chǎn)釬焊片。所說(shuō)的釬材料另無(wú)選擇地以片材等來(lái)使用，因而限制了組分的可生產(chǎn)的種類。然而，本發(fā)明人發(fā)展了釬焊片，發(fā)現(xiàn)甚至在大于570℃但不超過(guò)585℃的釬焊溫度下，換熱器在特征方面的改進(jìn)是可能的，遠(yuǎn)高于所說(shuō)的低溫釬焊的溫度，本發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)了具有重量輕、強(qiáng)度高且耐腐蝕性強(qiáng)的鋁合金換熱器的生產(chǎn)方法。以下，以實(shí)施例為基礎(chǔ)詳細(xì)描述本發(fā)明。實(shí)施例1用作芯材的鋁合金示于表1，用作犧牲材料的鋁合金示于表2，用作釬焊材料的鋁合金示于表3，它們綜合示于表4和5以生產(chǎn)用作鋁合金管材的具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片。采用H-14進(jìn)行精制。生產(chǎn)是在下述條件下進(jìn)行的。在澆鑄芯材合金后，采用450-600℃的溫度進(jìn)行均質(zhì)處理，將兩個(gè)表面刨平。然后，將預(yù)先制提的釬焊材料的合金片及犧牲材料的合金片分別層壓至芯材的兩個(gè)表面上以形成三層結(jié)構(gòu)的物件，將其在本發(fā)明的條件下進(jìn)行熱軋制。熱軋制后，按照常規(guī)方法對(duì)其進(jìn)行冷軋及退火處理。進(jìn)而，犧牲材料分別包含0.01-0.2wt％的Fe和Si作為不純雜質(zhì)。將得到的三層釬焊片切割出樣品，在如表6和7所示的加熱條件下在氮?dú)夥障逻M(jìn)行加熱，將其進(jìn)行張力試驗(yàn)和內(nèi)耐腐蝕性試驗(yàn)。對(duì)內(nèi)耐腐蝕性試驗(yàn)而言，將標(biāo)記的具有釬焊材料面積的樣品浸入包含10ppm的Cu2+離子的熱水中以最大8個(gè)月，循環(huán)腐蝕試驗(yàn)在88℃×8小時(shí)及室溫×16小時(shí)的條件下進(jìn)行，以通過(guò)使用光學(xué)顯微鏡的焦點(diǎn)深度方法測(cè)定在犧牲材料的表面上產(chǎn)生的點(diǎn)腐蝕的深度。結(jié)果示于表6和7。此外，在表6和7中，給出了使用EPMA考察芯材的中心部分處Cu的含量及犧牲材料的表面上Zn的含量得到的結(jié)果，使用飽和甘汞電極作為參考電極考察在天然電勢(shì)下的電勢(shì)差得到的結(jié)果。表1<p>表2<p>表3<>*F11、F12和F13為對(duì)于本發(fā)明權(quán)利要求5的比較例表4<>表5*30、31和32為對(duì)于本發(fā)明權(quán)利要求5的比較例表6表7<p><p>表1-7的證據(jù)表明，本發(fā)明實(shí)施例的制品具有在釬焊后的高強(qiáng)度，也具有優(yōu)良的耐腐蝕性。比較例23和24與本發(fā)明的實(shí)施例7和16的制品的唯一的差別是犧牲材料的厚度不同，它們具有相同的組成。但常規(guī)使用且犧牲材料較薄的比較例23和24的耐腐蝕性較差。比較例25中的制品為其中常規(guī)采用的Al-1wt％Zn合金用作犧牲材料的實(shí)施例。其犧牲材料的厚度與本發(fā)明的相當(dāng)，只有表明其強(qiáng)度和耐腐蝕性較差。比較例26和27為其中常規(guī)采用的Al-Zn合金并如近來(lái)提出的在其中加入Mg用作犧牲材料的實(shí)施例。由于Zn的加入量較低，即使?fàn)奚牧系暮穸仁窃诒景l(fā)明的范圍內(nèi)，它們?nèi)匀痪哂休^差的耐腐蝕性。比較例28為其中常規(guī)采用的Al-Zn合金并的在其中加入Mg用作犧牲材料的實(shí)施例。由于Zn的加入量較低，即使?fàn)奚牧系暮穸仁窃诒景l(fā)明的范圍內(nèi)，它們?nèi)匀痪哂休^差的耐腐蝕性。進(jìn)而，對(duì)于比較例29的制品而言，由于在犧牲材料中未加入Mg保證了耐腐蝕性，但強(qiáng)度較低。比較例30和31的制品為其中采用組成不在本發(fā)明的釬焊材料的合金組成之內(nèi)的釬焊材料但芯材為低熔點(diǎn)合金的實(shí)施例。由于釬焊溫度不能降低，在釬焊時(shí)會(huì)熔化。比較例32的制品為超出本發(fā)明釬焊材料的Cu和Zn含量的組成范圍的實(shí)施例，它不能加工成釬片。比較例33的制品具有低的強(qiáng)度，該比較例為所謂的常規(guī)實(shí)施例(釬焊片使用3003合金作為芯材，7072合金作為犧牲材料)對(duì)于比較例34-37的制品，由于采用了不同的犧牲層，芯材中少量Cu的強(qiáng)度的降低程度超過(guò)本發(fā)明相應(yīng)的降低程度，同樣，它們中的一些顯示出了差的耐腐蝕性。實(shí)施例2表8中示出的各種用于芯材、犧牲材料和釬焊材料的鋁合金綜合在表9中以生產(chǎn)用于鋁合金管材的具有三層結(jié)構(gòu)的釬焊片。采用H-14進(jìn)行精制。具體生產(chǎn)方法如下在直接將芯材合金澆鑄成厚度400mm后，使其在450℃-600℃下進(jìn)行均質(zhì)處理，將兩個(gè)表面刨平成10mm。然后，將釬焊材料的合金片(片厚度應(yīng)使每次得到的產(chǎn)品具有預(yù)定的釬焊材料的厚度)和預(yù)先制備的犧牲材料的合金片在該芯材的兩個(gè)面上結(jié)合在一起，將其在表10所述的條件下進(jìn)行熱軋制成3.5mm厚的片材。在熱軋后，進(jìn)行冷軋并插入退火處理，完成軋制的材料像線圈那樣盤(pán)卷。冷軋與退火按照常規(guī)方式進(jìn)行。犧牲材料分別包含作為不純雜質(zhì)的0.01-0.2wt％的Fe和Si。像線圈盤(pán)卷的釬焊片被切割成35.0mm寬的條狀材料，調(diào)節(jié)線焊管的尺寸。使用一種用于生產(chǎn)線焊管的設(shè)備將該條狀材料加工成用于流體運(yùn)輸管的16.0mm寬，2.2mm厚的線焊管。表8表9</tables>表10<p><p>表8-10的證據(jù)表明，所有的本發(fā)明的實(shí)施例(38和39)的制品顯示出優(yōu)良的壓焊狀況。而比較例40和43的制品，由于軋制溫度超出了本發(fā)明的條件，盡管相對(duì)于芯材犧牲材料要厚一些，但芯材在層軋制時(shí)會(huì)從犧牲材料上剝落。進(jìn)而，實(shí)施例42及以后的實(shí)施例的管材的組成不同于本發(fā)明。因而，實(shí)施例44具有常規(guī)組成，但可以清楚看出，在層軋制時(shí)犧牲材料的厚度大大薄于本發(fā)明的犧牲材料的厚度。采用由實(shí)施例2得到的管材組裝圖1所示的散熱器。使用經(jīng)H-14精制的將1wt％的Zn加入JIS-3003合金中的材料(厚度為0.07mm)作為翅片材料。使用1.0mm厚的H-14精制的包含80％的芯材(C19)、10％的犧牲材料(S13)和10％的釬焊材料(F14)的材料作為總管材料。將10％的氟化鉀基的焊劑溶液涂覆至組裝的散熱器上，它在表11所示的釬焊條件下于氮?dú)夥罩羞M(jìn)行釬焊。由得到的散熱器，切下一段管子，使用EPMA考察在管了的芯材的中心部分中Cu的含量和犧牲材料的表面上Zn的含量。進(jìn)而，考察在天然電勢(shì)中的電勢(shì)差。此外，將標(biāo)記的具有釬焊材料面積的管子浸入包含10ppm的Cu2+離子的熱水中以最大8個(gè)月，循環(huán)腐蝕試驗(yàn)在88℃×8小時(shí)及室溫×16小時(shí)的條件下進(jìn)行，以通過(guò)使用光學(xué)顯微鏡的焦點(diǎn)深度方法測(cè)定在犧牲材料的表面上產(chǎn)生的點(diǎn)腐蝕的深度。此外，使用飽和甘汞電極作為參考電極考察在芯材的中心部分處及犧牲材料的表面上在天然電勢(shì)下的電勢(shì)差。進(jìn)而，在釬焊前從管材上切割下段樣品，將該樣品在與進(jìn)行散熱器的釬焊的條件相同的條件下進(jìn)行加熱，將其進(jìn)行張力試驗(yàn)。結(jié)果示于表11。表11表11的證據(jù)表明，本發(fā)明的換熱器在耐腐蝕性及張力強(qiáng)度方面均是優(yōu)良的。在芯材的中心部分處的Cu含量及犧牲材料表面上的Zn含量均是較高的，因此，在兩者間的天然電勢(shì)差也是高的，激發(fā)優(yōu)良的耐腐蝕性。而比較例41因其較薄的犧牲材料顯示的是較差的耐腐蝕性。采用常規(guī)的Al-1wt％Zn合金作為犧牲材料的比較例42具有稍低的強(qiáng)度及差的耐腐蝕性。比較例44和45使用常規(guī)合金JIS-3003合金作為芯材，犧牲材料的厚度也是常規(guī)的。因此，強(qiáng)度低，且耐腐蝕性低，盡管與本發(fā)明的實(shí)施例比較采用較厚的片材。如上所述，本發(fā)明的鋁合金釬焊片在釬焊后具有高強(qiáng)度和優(yōu)良的耐腐蝕性。因而，當(dāng)生產(chǎn)換熱器中，有可能降低并減輕重量，實(shí)現(xiàn)顯著的工業(yè)效益。權(quán)利要求1.一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材，所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。2.一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.5wt％的Mg、不超過(guò)0.3wt％的Cr、不超過(guò)0.3wt％的Zr和不超過(guò)0.3wt％的Ti，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。3.一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.3wt％的In、不超過(guò)0.3wt％的Sn和不超過(guò)1.6wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。4.一種用于換熱器管的釬焊片，該換熱器管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，該釬焊片使用如下的鋁合金作為芯材所說(shuō)的鋁合金包含大于0.2wt％但不超過(guò)2.5wt％的Si、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Fe、大于0.7wt％但不超過(guò)2.5wt％的Cu、大于0.05wt％但不超過(guò)2.0wt％的Mn，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.5wt％的Mg、不超過(guò)0.3wt％的Cr、不超過(guò)0.3wt％的Zr和不超過(guò)0.3wt％的Ti，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)；在其一面上覆蓋有如下的鋁合金作為犧牲材料，所說(shuō)的鋁合金包含大于3.0wt％但不超過(guò)6.0wt％的Zn、大于0.05wt％但不超過(guò)2.5wt％的Mg，一種或不少于兩種的選自如下的成分不超過(guò)0.3wt％的In、不超過(guò)0.3wt％的Sn和不超過(guò)1.6wt％的Mn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)，其厚度大于46μm但不超過(guò)70μm；在其另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。5.一種權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的用于換熱器管的鋁合金釬焊片，其特征在于，對(duì)于釬焊材料而言，使用如下的釬焊材料該釬焊材料包含大于7.0wt％但不超過(guò)12.0wt％的Si、大于0.3wt％但不超過(guò)8.0wt％的Cu，一種或不少于兩種的選自如下的成分大于0.5wt％但不超過(guò)7.0wt％的Zn、大于0.001wt％但不超過(guò)0.3wt％的In、大于0.001wt％但不超過(guò)0.3wt％的Sn，其余為鋁及不可避免的的雜質(zhì)。6.一種生產(chǎn)權(quán)利要求1-5的任一項(xiàng)的釬焊片的方法，其特征是，在生產(chǎn)釬焊片的方法中，依次通過(guò)軋制和壓焊層迭的具有釬焊材料、芯材和犧牲材料層的三層結(jié)構(gòu)材料，起始軋制溫度為不低于450℃，在所說(shuō)的軋制過(guò)程中在三層結(jié)構(gòu)材料的厚度不小于100mm時(shí)的軋制溫度不小于400℃。7.一種鋁合金換熱器，該換熱器通過(guò)釬焊方法組裝，該釬焊方法使用權(quán)利要求1-5任一項(xiàng)的釬焊片形成的管材作為主要元件，包括使所說(shuō)的管材的厚度不超過(guò)0.25mm，使?fàn)奚牧系暮穸却笥?6μm但不超過(guò)70μm，使管材的芯材的中心部分中的Cu含量大于0.40wt％但不超過(guò)2.0wt％，使在犧牲材料表面上的Zn含量大于1.6wt％但不超過(guò)4.0wt％。8.一種生產(chǎn)鋁合金換熱器的方法，其特征是，在生產(chǎn)鋁合金換熱器的方法中，通過(guò)釬焊方法使用權(quán)利要求5的釬焊片生產(chǎn)管材，該方法包括在到達(dá)(reaching)溫度為570-585℃的條件下實(shí)現(xiàn)的所說(shuō)的釬焊方法。全文摘要一種用于換熱器管的釬焊片，該管具有厚度不超過(guò)0.25mm的三層結(jié)構(gòu)，以鋁合金作芯材。鋁合金包含0.2wt％-2.5wt％的Si、0.05wt％-2.0wt％的Fe、0.7wt％-2.5wt％的Cu、0.05wt％-2.0wt％的Mn，其余為鋁及雜質(zhì)；一面覆蓋有鋁合金作犧牲材料，鋁合金包含3.0wt％-6.0wt％的Zn、0.05wt％-2.5wt％的Mg，其余為鋁及雜質(zhì)，厚度在46μm-70μm間；另一面上覆蓋有包含鋁合金的釬焊材料。鋁合金釬焊片可減輕換熱器重量，釬焊后有很高的強(qiáng)度及優(yōu)良的耐腐蝕性。文檔編號(hào)F28F21/08GK1129258SQ9511830公開(kāi)日1996年8月21日申請(qǐng)日期1995年11月10日優(yōu)先權(quán)日1994年11月11日發(fā)明者土公武宜,竹內(nèi)宏明申請(qǐng)人:古河電氣工業(yè)株式會(huì)社