本發(fā)明屬于火電廠循環(huán)流化床鍋爐布風板改造技術(shù)領域，具體涉及一種CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置及其改造方法。

背景技術(shù)：

目前，我國已是世界上在電廠使用循環(huán)流化床鍋爐(CFB鍋爐)最多的國家，已經(jīng)運行的大小循環(huán)流化床電站鍋爐有2000多臺，其中410t/h以上大型循環(huán)流化床電站鍋爐有140多臺。布風板作為保證循環(huán)流化床鍋爐正常流化燃燒的重要部件之一，經(jīng)過長時間的運行，在偏離設計布風板阻力情況下，風與床料的長期作用致使導風管風眼磨穿，風管和風帽超溫碳化脫落、磨損斷裂嚴重，導致床料從導管處進入水冷風室內(nèi)部造成嚴重積灰；直接更換導風管的工藝(拆除風帽—布風板澆注料拆除—導管套管拆除—導管拆除)極為繁瑣。

風帽及布風板是循環(huán)流化床鍋爐的關鍵部件，它們的阻力特性及防漏渣性能直接影響循環(huán)流化床鍋爐的運行。如何經(jīng)濟地實現(xiàn)均勻布風并避免漏渣是風帽及布風板設計改造中需解決的首要問題。從節(jié)能的角度考慮，布風板的阻力是個不利因素，應降得越低越好。但它對布風均勻化、穩(wěn)定性又是個有益的因素。沒有一定的阻力，布風均勻化難以實現(xiàn)，流態(tài)化的穩(wěn)定性也難以維持。尤其是當布風板的阻力在流化床系統(tǒng)中所占的比例過小時，床層內(nèi)一旦出現(xiàn)偏流，氣流將更加趨向于阻力較小之處，以致出現(xiàn)溝流，其它地方形成死區(qū)。因此，存在著長期運行后風帽磨損嚴重，導致部分床料漏到冷卻風室，造成布風板下床料的大量堆積，不僅難以清理，同時增大了一次風的出力風帽漏灰嚴重等問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是主要解決鍋爐布風板長期運行后，導風管小孔和風帽通風口出現(xiàn)嚴重的磨損，致使產(chǎn)生布風板阻力低于設計值，布風均勻性變差、床溫分布不均、風室漏渣、一次風機電耗增大等問題，而提供一種CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置。

本發(fā)明的另一發(fā)明目的是提供該裝置的改造方法。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是：一種CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置，包括設有風道的風室；其中：它還包括花板、布風板澆注料、A風管、加強套管、B風管、焊接點、“I”型風帽、爐膛水冷壁管；所述的花板位于風室的上部，所述的爐膛水冷壁管均勻的設在花板的下面，所述的布風板澆注料敷設在花板上，并且在花板中央留有空隙，所述的B風管嵌套在A風管內(nèi)部，并且都穿過留有空隙的花板延伸至風室內(nèi)，所述A風管的上端通過焊接點與B風管相固定，所述的加強套管固定設置在A風管與花板的相交處，在所述的B風管的上部位于A風管的上方開設有B風管小風孔，所述的“I”型風帽扣在A風管的上部，在所述的“I”型風帽上還開設有“I”型風帽出風孔。

進一步優(yōu)選方式，所述的A風管的上端通過焊接點與B風管相固定的接點位置為A風管低于B風管60mm處。

所述的A風管為Φ70×5.5，材質(zhì)為SA213-TP304H,長度為538mm；B風管為Φ57×4，長度544mm，材質(zhì)為SA213-TP304H。

本發(fā)明一種使用所述的CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置進行布風裝置改造的方法，其中，包括以下步驟：

a)拆除原安裝在風管A上的“I”型風帽，露出A風管，在A風管底層風孔處拆除布風板澆注料以上含有風孔的部分；

b)將小直徑、新材質(zhì)的B風管從A風管插入，且B風管高于A風管60mm，在A風管的上端通過焊接點與B風管的接口處進行焊接固定；

c)將“I”型風帽安裝在A風管上；

d)鍋爐所需流化風從風道進入風室，依次通過B風管，經(jīng)過B風管小風孔進入“I”型風帽腔體，穿過“I”型風帽出風孔進入爐膛進行流化燃燒。

本發(fā)明針對長期運行后風帽磨損嚴重，導致部分床料漏到冷卻風室，造成布風板下床料的大量堆積，不僅難以清理，同時增大了一次風的出力，采用本發(fā)明專利所述方法對布風板進行改造，使得風帽漏灰的情況得到解決。與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下優(yōu)點：第一、采用本發(fā)明所述方法對布風板進行改造后，由于布風均勻性得到提高，鍋爐的床溫較改造前降低了15℃左右，低床溫運行對于爐內(nèi)脫硝具有積極的影響，同時縮短了啟爐時間，并且床溫的均勻性可以有效避免布風板的結(jié)焦風險。第二、鍋爐布風板阻力設計值為9.2kPa，采用本發(fā)明所述方法對布風板進行改造布風板阻力由原來的8.4kPa提高到9.4kPa，改善了改造前阻力偏低的情況。阻力增大后避免了在風帽內(nèi)由于阻力分布偏差而引起的風帽出口風速的偏差。經(jīng)過冷態(tài)流化試驗后發(fā)現(xiàn)邊壁區(qū)域低速區(qū)的流化質(zhì)量得到改善?？傮w來看，降低了一次風機的出力，使得一次風機年節(jié)電耗約144萬kwh，考慮到爐膛流化和燃燒所需的一二次風總量不變，一次風量加大后相應二次風量的減少，根據(jù)運行時一二次風壓3:1的比例關系，可得出二次風機的年節(jié)電約為108萬kwh,則改造后布風均勻性提高降低的風機總電耗約252萬kwh。第三、由于B風管嵌套在A風管內(nèi)部，不僅達到更換已損壞的A風管的目的，解決了床料進入水冷風室內(nèi)部造成嚴重積灰的問題；而且簡化了風管更換工藝，縮短了檢修工期，節(jié)省了人力物力財力。第四、由于B風管管徑小于A風管，可以改善布風板阻力偏低的情況，提高布風板阻力，進而改善爐膛邊壁低速區(qū)的流化質(zhì)量，降低一次風機的出力，節(jié)約廠用電。第五、由A風管和B風管焊接點位置為A風管低于B風管約60mm處，便于焊接且不利于磨損，延長風管的壽命。第六、“I”型風帽扣在A風管上，減輕了對B風管的磨損，保護了B風管，有利于延長B風管的使用壽命。第七、工序步驟大大簡化，無需拆除大量澆注料，且更換導管只需拆除風帽將焊接固定點破開，即可更換導管，大大簡化更換導管的工作。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

如圖1所示，一種CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置，包括設有風道12的風室1；其中：它還包括花板2、布風板澆注料3、A風管4、加強套管5、B風管6、焊接點7、“I”型風帽9、爐膛水冷壁管11；所述的花板2位于風室的上部，所述的爐膛水冷壁管11均勻的設在花板2的下面，所述的布風板澆注料3敷設在花板2上，并且在花板2中央留有空隙，所述的B風管6嵌套在A風管4內(nèi)部，并且都穿過留有空隙的花板2延伸至風室1內(nèi)，所述A風管4的上端通過焊接點7與B風管6相固定，所述的加強套管5固定設置在A風管4與花板2的相交處，在所述的B風管6的上部位于A風管4的上方開設有B風管小風孔8，所述的“I”型風帽9扣在A風管4的上部，在所述的“I”型風帽9上還開設有“I”型風帽出風孔10。

本實施例中，所述的A風管4的上端通過焊接點7與B風管6相固定的接點位置為A風管4低于B風管660mm處。

所述的A風管4為Φ70×5.5，材質(zhì)為SA213-TP304H,長度538mm；B風管6為Φ57×4，長度544mm，材質(zhì)為SA213-TP304H。

本實施例一種使用上述的CFB鍋爐嵌套式風帽布風裝置進行布風裝置改造的方法，其中，包括以下步驟：

a)拆除原安裝在風管A上的“I”型風帽9，露出A風管4，在A風管4底層風孔處拆除布風板澆注料3以上含有風孔的部分；

b)將小直徑、新材質(zhì)的B風管6從A風管4插入，且B風管6高于A風管460mm，在A風管4的上端通過焊接點7與B風管6的接口處進行焊接固定；

c)將“I”型風帽9安裝在A風管4上；

d)鍋爐所需流化風從風道12進入風室1，依次通過B風管6，經(jīng)過B風管小風孔8進入“I”型風帽9腔體，穿過“I”型風帽出風孔10進入爐膛進行流化燃燒。