本發(fā)明涉及一種拉伸薄膜的制造方法。

背景技術(shù)：
在制造拉伸薄膜時，準(zhǔn)備作為材料的薄膜，并使用將準(zhǔn)備好的薄膜拉伸的方法，來將薄膜拉伸，作為拉伸薄膜的方法，公知有如下的同步雙軸拉伸法等：一邊利用夾具把持薄膜的兩端部一邊將薄膜輸送至加熱爐內(nèi)，在加熱爐內(nèi)，利用把持著薄膜的兩端部的夾具沿長度方向和寬度方向同時對薄膜進(jìn)行加熱拉伸。在這樣的同步雙軸拉伸法中，通過在加熱爐內(nèi)將薄膜沿長度方向和寬度方向拉伸從而將薄膜加熱拉伸至需要的拉伸倍率，但在拉伸薄膜時，由于對薄膜的、由夾具把持的部分即兩端部施加較大的應(yīng)力，因此，有時使兩端部產(chǎn)生裂縫而使整個薄膜以此為起點發(fā)生斷裂。因此，為了防止加熱拉伸時的薄膜的斷裂，公知有一種利用比構(gòu)成原本欲得到的薄膜的樹脂的強(qiáng)度高的樹脂來加強(qiáng)由夾具把持的兩端部的技術(shù)。例如，在專利文獻(xiàn)1中，公開了如下一種技術(shù)：使用下述那樣的加強(qiáng)薄膜，通過將該加強(qiáng)薄膜加熱拉伸，從而制造拉伸薄膜，該加強(qiáng)薄膜是利用在加熱拉伸時的拉伸應(yīng)力值比構(gòu)成薄膜的中央部的熱塑性樹脂的加熱拉伸時的拉伸應(yīng)力值大的熱塑性樹脂，在薄膜的寬度方向上的兩端形成兩端部而構(gòu)成的。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2008－149511號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：
發(fā)明要解決的問題然而，在專利文獻(xiàn)1的技術(shù)中，由于薄膜兩端部的加熱拉伸時的拉伸應(yīng)力值過大，因此，在利用夾具把持著兩端部進(jìn)行拉伸時，存在不能充分地拉伸薄膜的兩端部從而產(chǎn)生夾具的脫落、薄膜的斷裂這樣的問題。另外，在專利文獻(xiàn)1的技術(shù)中，為了使薄膜兩端部的加熱拉伸時的拉伸應(yīng)力值較大，作為構(gòu)成薄膜兩端部的熱塑性樹脂，使用了具有比構(gòu)成薄膜中央部的熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度高的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的熱塑性樹脂。在該情況下，由于構(gòu)成薄膜兩端部的熱塑性樹脂與構(gòu)成薄膜中央部的熱塑性樹脂之間的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的差過大(例如，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的差為35℃以上)，因此，在進(jìn)行加熱拉伸時，若將加熱爐內(nèi)的加熱溫度設(shè)定為薄膜的中央部的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度附近，則加熱爐內(nèi)的加熱溫度會相對于薄膜的兩端部的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度變得過低，由此，還存在如下問題，即，兩端部未充分地軟化，在利用夾具把持著兩端部進(jìn)行拉伸時，會產(chǎn)生夾具的脫落、薄膜的斷裂。本發(fā)明是考慮到這樣的實際情況而做出的，其目的在于，提供一種拉伸薄膜的制造方法，在該拉伸薄膜的制造方法中，在一邊利用夾具把持薄膜的兩端部一邊進(jìn)行加熱拉伸來制造拉伸薄膜時，能夠防止夾具脫落和薄膜的斷裂，從而能夠得到生產(chǎn)率和品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜。用于解決問題的方案本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，能夠通過下述方式來達(dá)成所述目的，從而完成了本發(fā)明，即：使用利用與構(gòu)成薄膜的中央部的熱塑性樹脂不同的熱塑性樹脂在薄膜的寬度方向上的一端和另一端分別形成第1端部和第2端部從而構(gòu)成的復(fù)合薄膜，在加熱拉伸這樣的復(fù)合薄膜從而制造拉伸薄膜時，將加熱拉伸前的復(fù)合薄膜的寬度方向上的截面中的、第1端部的截面和第2端部的截面調(diào)整為滿足規(guī)定的關(guān)系。即，本發(fā)明提供一種拉伸薄膜的制造方法，該拉伸薄膜的制造方法包括：復(fù)合薄膜形成工序，在該復(fù)合薄膜形成工序中，通過在自成形用模熔融共擠出第1熱塑性樹脂和與所述第1熱塑性樹脂不同的第2熱塑性樹脂之后對所述第1熱塑性樹脂和所述第2熱塑性樹脂進(jìn)行冷卻和使之固化，從而形成包括由所述第1熱塑性樹脂形成的中央部、形成于所述中央部的寬度方向上的一端且由所述第2熱塑性樹脂形成的第1端部以及形成于所述中央部的寬度方向上的另一端且由所述第2熱塑性樹脂形成的第2端部的復(fù)合薄膜；以及拉伸工序，在該拉伸工序中，在加熱條件下，通過在使用多個把持構(gòu)件把持著所述復(fù)合薄膜的狀態(tài)下牽引把持部分，從而將所述復(fù)合薄膜至少沿長度方向加熱拉伸從而形成拉伸薄膜，該拉伸薄膜的制造方法的特征在于，在將加熱拉伸前的所述復(fù)合薄膜的寬度方向上的切割面中的所述第1端部的截面積設(shè)為A1(m2)、將加熱拉伸前的所述復(fù)合薄膜的寬度方向上的切割面中的所述第2端部的截面積設(shè)為A2(m2)、將加熱拉伸時的所述第1端部和所述第2端部與所述把持構(gòu)件之間的靜摩擦系數(shù)設(shè)為μ、將所述把持構(gòu)件對所述第1端部和所述第2端部的把持力設(shè)為F(N)、將構(gòu)成所述第1端部和所述第2端部的所述第2熱塑性樹脂的加熱拉伸時的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值設(shè)為σ(N/m2)的情況下，滿足下述式(1)和式(2)：A1＜μF/σ...(1)A2＜μF/σ...(2)。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，作為所述第2熱塑性樹脂，使用加熱拉伸時的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值高于所述第1熱塑性樹脂的熱塑性樹脂。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在利用熔融共擠出來形成所述復(fù)合薄膜的情況下，使用如下熱塑性樹脂作為所述第2熱塑性樹脂，該熱塑性樹脂使得由所述第2熱塑性樹脂形成的所述第1端部和所述第2端部的加熱拉伸時的斷裂伸長率大于在所述拉伸工序中進(jìn)行加熱拉伸時的拉伸倍率。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，作為所述第2熱塑性樹脂，使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度高于所述第1熱塑性樹脂的熱塑性樹脂。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，使拉伸工序中進(jìn)行加熱拉伸時的加熱溫度低于所述第2熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在所述復(fù)合薄膜形成工序中，通過調(diào)整成形用模的所述第2熱塑性樹脂的、相對于成形用模的所述第1熱塑性樹脂的熔融擠出量而言的熔融擠出量，從而控制形成的所述復(fù)合薄膜的所述第1端部的所述截面積A1和所述第2端部的所述截面積A2的大小。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，該拉伸薄膜的制造方法包括去除工序，在所述拉伸工序之前，在該去除工序中，將通過所述復(fù)合薄膜形成工序形成的所述復(fù)合薄膜中的所述第1端部的一部分和所述第2端部的一部分去除。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在通過熔融共擠出來形成所述復(fù)合薄膜的情況下，使用如下熱塑性樹脂作為所述第1熱塑性樹脂和所述第2熱塑性樹脂，該熱塑性樹脂使得由所述第2熱塑性樹脂形成的所述第1端部和所述第2端部的常溫下的斷裂伸長率大于由所述第1熱塑性樹脂形成的所述中央部的常溫下的斷裂伸長率。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在所述拉伸工序中進(jìn)行加熱拉伸時，使各所述把持構(gòu)件的把持位置位于距所述中央部的寬度方向兩端的距離為10mm以內(nèi)的位置。在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在所述拉伸工序中，利用不僅沿所述復(fù)合薄膜的長度方向進(jìn)行拉伸、還沿所述復(fù)合薄膜的寬度方向進(jìn)行拉伸的同步雙軸拉伸法來對所述復(fù)合薄膜進(jìn)行加熱拉伸。另外，在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，作為所述第1熱塑性樹脂，使用丙烯酸樹脂。并且，在本發(fā)明的制造方法中，優(yōu)選的是，在所述拉伸工序中對所述復(fù)合薄膜進(jìn)行加熱拉伸，使得所述復(fù)合薄膜的加熱拉伸后的所述中央部的厚度在15μm～50μm的范圍內(nèi)。發(fā)明的效果采用本發(fā)明，能夠提供一種拉伸薄膜的制造方法，在該拉伸薄膜的制造方法中，在將薄膜加熱拉伸來制造拉伸薄膜時，能夠適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行加熱拉伸，從而能夠得到生產(chǎn)率和品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜。附圖說明圖1是用于對制作復(fù)合薄膜的方法進(jìn)行說明的圖。圖2是用于對在拉伸工序中利用同步雙軸拉伸法來拉伸復(fù)合薄膜的方法進(jìn)行說明的圖。圖3是用于對在拉伸工序中利用夾具來把持復(fù)合薄膜的方法進(jìn)行說明的圖。圖4是用于對在加熱拉伸復(fù)合薄膜時的、復(fù)合薄膜的縮幅進(jìn)行說明的圖。圖5是表示將復(fù)合薄膜裁剪的方法的一個例子的圖。圖6是表示將在實施例和比較例中使用的熱塑性樹脂在140℃的溫度下加熱拉伸時的拉伸倍率所對應(yīng)的拉伸應(yīng)力值的圖表。圖7是表示在實施例1中制作的復(fù)合薄膜和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果的圖表。圖8是表示在實施例2中制作的復(fù)合薄膜和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果的圖表。圖9是表示在實施例3中制作的復(fù)合薄膜和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果的圖表。圖10是表示在實施例4中制作的復(fù)合薄膜和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果的圖表。圖11是表示在實施例5中制作的復(fù)合薄膜和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果的圖表。具體實施方式以下，基于附圖說明本發(fā)明的實施方式。本實施方式的拉伸薄膜的制造方法包括以下工序：復(fù)合薄膜形成工序，在該復(fù)合薄膜形成工序中，通過利用成形用的T型模將第1熱塑性樹脂和與第1熱塑性樹脂不同的第2熱塑性樹脂熔融共擠出來形成復(fù)合薄膜；以及拉伸工序，在該拉伸工序中，將復(fù)合薄膜沿長度方向和寬度方向加熱拉伸。復(fù)合薄膜形成工序復(fù)合薄膜形成工序是通過自T型模熔融共擠出第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂來形成復(fù)合薄膜100的工序。在此，圖1是用于說明復(fù)合薄膜形成工序的圖。在本實施方式中，作為復(fù)合薄膜100，如圖1所示，得到如下那樣的薄膜：該薄膜包括中央部110、形成于中央部110的寬度方向上的一端的端部120a以及形成于中央部110的寬度方向上的另一端的端部120b，中央部110由第1熱塑性樹脂形成，端部120a、120b由第2熱塑性樹脂形成。此外，復(fù)合薄膜100的中央部110是在后述的拉伸工序中被加熱拉伸而成為拉伸薄膜的部分。另外，復(fù)合薄膜100的端部120a、120b用于在對復(fù)合薄膜100進(jìn)行加熱拉伸時加強(qiáng)中央部110，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100之后，能夠根據(jù)需要進(jìn)行切割從而去除端部120a、120b。在切割復(fù)合薄膜100時，期望通過對中央部110的兩端的一部分進(jìn)行切割來完全去除端部120a、120b。在該情況下，中央部110的兩端的一部分也被去除，但優(yōu)選的是，將由后述的夾具310把持的部分全部去除。在復(fù)合薄膜形成工序中，首先，將第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂以加熱熔融的狀態(tài)經(jīng)由供料頭210供給至T型模220。在本實施方式中，在供料頭210分別連結(jié)有用于熔融擠出第1熱塑性樹脂的第1熔融擠出機(jī)(未圖示)和用于熔融擠出第2熱塑性樹脂的第2熔融擠出機(jī)(未圖示)。作為這些熔融擠出機(jī)，其并不特別限定，能夠使用單螺桿擠出機(jī)、雙螺桿擠出機(jī)中的任意一者。并且，在本實施方式中，利用各熔融擠出機(jī)，通過在第1熱塑性樹脂的熔點(熔融)溫度以上的溫度下熔融擠出第1熱塑性樹脂，在第2熱塑性樹脂的熔點(熔融)溫度以上的溫度下熔融擠出第2熱塑性樹脂，將第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂供給至供料頭210。此外，在自供料頭210向T型模220供給第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂時，以如下方式進(jìn)行第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂的供給，即，利用T型模220得到的復(fù)合薄膜100如圖1所示構(gòu)成為在由第1熱塑性樹脂形成的中央部110的兩端分別形成有由第2熱塑性樹脂形成的端部120a、120b。具體而言，在供料頭210上分別設(shè)有用于供給第1熱塑性樹脂的入口和相對于用于供給第1熱塑性樹脂的入口而言，用于向T型模220的擴(kuò)寬方向(日文：拡幅方向)的兩側(cè)供給第2熱塑性樹脂的入口。并且，在本實施方式中，自供料頭210的入口分別流入的第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂在供料頭210內(nèi)匯合，使第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂在供料頭210的出口處以如下方式流出，即，以相對于T型模220的擴(kuò)寬方向而言，第1熱塑性樹脂向中央部分流動且第2熱塑性樹脂向該第1熱塑性樹脂的兩端部分流動這樣的方式流出，并供給至T型模220。并且，在T型模220中，利用設(shè)于T型模220內(nèi)的歧管221使自供料頭210供給過來的第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂沿寬度方向(第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂排列的方向)擴(kuò)寬，由此，將第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂自模唇222呈片形狀共擠出。接著，如圖1所示，利用接觸輥230和冷卻輥240連續(xù)地牽引并夾壓共擠出后的片狀的第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂，使第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂冷卻和使之固化，從而制作成包括由第1熱塑性樹脂形成的中央部110和形成于中央部110的兩端且由第2熱塑性樹脂形成的端部120a、120b的復(fù)合薄膜100。然后，利用復(fù)合薄膜卷繞輥(未圖示)將制作好的復(fù)合薄膜100卷繞起來，由此能夠連續(xù)地得到復(fù)合薄膜100。拉伸工序拉伸工序是將通過復(fù)合薄膜形成工序得到的復(fù)合薄膜100沿長度方向和寬度方向加熱拉伸的工序。在此，圖2是用于說明拉伸工序的圖。在本實施方式的拉伸工序中，自所述復(fù)合薄膜卷繞輥送出復(fù)合薄膜100，如圖2所示，通過一邊利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊將復(fù)合薄膜100沿長度方向和寬度方向同時拉伸的同步雙軸拉伸法來對復(fù)合薄膜100進(jìn)行加熱拉伸。具體而言，在拉伸工序中，自復(fù)合薄膜卷繞輥連續(xù)地送出復(fù)合薄膜100，使用多個夾具隔開恒定間隔地分別把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b，利用各夾具310將復(fù)合薄膜100輸送至拉伸爐320內(nèi)，在拉伸爐320內(nèi)，利用各夾具310將復(fù)合薄膜100沿長度方向和寬度方向拉伸從而使其延展。此時，復(fù)合薄膜100在被夾具310把持著的狀態(tài)下被輸送從而通過拉伸爐320內(nèi)，在拉伸爐320內(nèi)的預(yù)熱帶中，復(fù)合薄膜100被預(yù)加熱至比構(gòu)成復(fù)合薄膜100的中央部110中的第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度高10℃～30℃左右的溫度，之后，在拉伸爐320內(nèi)的拉伸帶中，在保持復(fù)合薄膜100的溫度的狀態(tài)下利用夾具310沿長度方向和寬度方向拉伸復(fù)合薄膜100從而使其沿長度方向和寬度方向延展。此時，優(yōu)選使拉伸爐320內(nèi)的加熱溫度為比第2熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度低的溫度。由此，能夠使由第2熱塑性樹脂構(gòu)成的端部120a、120b的拉伸性適當(dāng)?shù)亟档停诩訜崂鞆?fù)合薄膜100時，能夠抑制后述的復(fù)合薄膜100的縮幅(端部120a、120b沿寬度方向收縮的現(xiàn)象)，從而能夠提高拉伸薄膜的生產(chǎn)率。然后，在本實施方式中，在與拉伸爐320內(nèi)的拉伸帶連續(xù)的冷卻熱固化帶中，加熱拉伸后的復(fù)合薄膜100被冷卻和使之固化，從而能夠得到拉伸薄膜。之后，通過打開夾具310并利用輥來卷繞復(fù)合薄膜100，能夠連續(xù)地得到拉伸薄膜。此外，在本實施方式中，如圖3所示，用于把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的夾具310包括夾具主體311、把持部314以及能夠以銷313為支點進(jìn)行旋轉(zhuǎn)的手柄312。在該夾具310中，通過使手柄312向圖3的箭頭所示的方向轉(zhuǎn)動，從而使把持部314的位置下降，由此能夠把持復(fù)合薄膜100。在此，對于由這樣的夾具310把持的復(fù)合薄膜100，優(yōu)選的是，通過對復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的寬度進(jìn)行調(diào)整，從而使端部120a、120b的剩余部分，即圖3中的虛線和箭頭所示的端部120a、120b中的比把持部314的把持位置靠寬度方向內(nèi)側(cè)的部分為10mm以下。由此，在利用復(fù)合薄膜形成工序制作的復(fù)合薄膜100中，能夠使作為加強(qiáng)構(gòu)件的端部120a、120b的寬度變小而降低構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的使用量，因此，在制作拉伸薄膜時，在成本上有利。此外，此時，也可以利用夾具310的把持部314來把持中央部110與端部120a之間的邊界部分、中央部110與端部120b之間的邊界部分。即，也可以為如下形態(tài)，即，利用夾具310的把持部314來把持的不僅是端部120a、120b，還能夠把持到中央部110的一部分。另外，在本實施方式中，為了使復(fù)合薄膜100通過拉伸爐320而設(shè)有供這樣的夾具310移動的一對導(dǎo)軌。一對導(dǎo)軌分別設(shè)置于圖2所示的對復(fù)合薄膜100的端部120a進(jìn)行把持的夾具310的位置和對端部120b進(jìn)行把持的夾具310的位置，在拉伸爐320內(nèi)的預(yù)熱帶中，一對導(dǎo)軌互相平行，在拉伸帶中，該一對導(dǎo)軌互相沿復(fù)合薄膜100的寬度方向分開，在冷卻熱固化帶中，該一對導(dǎo)軌又互相平行?；蛘撸部梢允?，考慮到在拉伸帶中加熱拉伸后的拉伸薄膜在冷卻熱固化帶中固化時的收縮量，在冷卻熱固化帶內(nèi)，使一對導(dǎo)軌彼此之間的距離以拉伸薄膜位于拉伸帶的輸出側(cè)時的寬度為基準(zhǔn)在寬度方向上彼此靠近數(shù)％左右。在本實施方式中，通過使把持著復(fù)合薄膜100的端部120a的夾具310和把持著端部120b的夾具310分別沿著這樣的導(dǎo)軌移動，能夠輸送和拉伸復(fù)合薄膜100。在本實施方式中，使用沿著這樣的導(dǎo)軌移動的夾具310在拉伸爐320內(nèi)的拉伸帶中拉伸復(fù)合薄膜100。即，在拉伸爐320內(nèi)的拉伸帶中，通過進(jìn)行使把持著復(fù)合薄膜100的端部120a的夾具310和把持著端部120b的夾具310以分別沿著導(dǎo)軌在寬度方向上遠(yuǎn)離的方式移動并同時使夾具310彼此之間的間隔擴(kuò)大的控制，從而將復(fù)合薄膜100的端部120a、120b如圖2所示的箭頭那樣沿長度方向和寬度方向拉伸。由此，將復(fù)合薄膜100的中央部110和端部120a、120b分別沿長度方向和寬度方向加熱拉伸至需要的拉伸倍率。然后，加熱拉伸后的復(fù)合薄膜100在拉伸爐320內(nèi)的冷卻熱固化帶中被冷卻和使之固化，并利用設(shè)于拉伸爐320之外的輥進(jìn)行卷繞，由此能夠連續(xù)地得到拉伸薄膜。此外，在本實施方式中，也可以是，通過將拉伸工序和復(fù)合薄膜形成工序設(shè)為連貫的連續(xù)生產(chǎn)線(工序)來得到拉伸薄膜。如上所述，在本實施方式中，通過利用復(fù)合薄膜形成工序來形成包括由第1熱塑性樹脂形成的中央部110和由第2熱塑性樹脂形成的端部120a、120b的復(fù)合薄膜100，并利用拉伸工序?qū)?fù)合薄膜100的中央部110和端部120a、120b加熱拉伸，能夠得到拉伸薄膜。此外，在本實施方式中，在如此加熱拉伸復(fù)合薄膜100之前，將加熱拉伸前的復(fù)合薄膜100的寬度方向上的截面中的、端部120a、120b的截面積調(diào)整為滿足規(guī)定的關(guān)系。即，在本實施方式中，在將圖3所示那樣的復(fù)合薄膜100的寬度方向上的截面中的端部120a的截面積設(shè)為A1(m2)、將圖3所示那樣的復(fù)合薄膜100的寬度方向上的截面中的端部120b的截面積設(shè)為A2(m2)、將加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)設(shè)為μ、將夾具310對端部120a、120b的把持力(垂直載荷)設(shè)為F(N)、將構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的加熱拉伸時的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值設(shè)為σ(N/m2)的情況下，將端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2調(diào)整為滿足下述式(1)和式(2)。A1＜μF/σ...(1)A2＜μF/σ...(2)在此，所述拉伸應(yīng)力值σ表示為了將端部120a、120b加熱拉伸而需要的拉伸載荷，其是與構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的種類相對應(yīng)的物理屬性值。在本實施方式中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，所述截面積A1和截面積A2越小，或者加熱拉伸時的第2熱塑性樹脂的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ越小，越容易將端部120a、120b沿長度方向拉伸，由此，能夠抑制加熱拉伸時的夾具310脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。并且，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ和基于夾具310的把持力(垂直載荷)F越大，夾具310對端部120a、120b的把持越牢固，越能夠抑制加熱拉伸時的夾具310脫落。因此，采用本實施方式，通過對所述端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2進(jìn)行調(diào)整從而使截面積A1和截面積A2與所述拉伸應(yīng)力值σ、靜摩擦系數(shù)μ以及把持力F之間的關(guān)系滿足所述式(1)和式(2)，能夠有效地防止加熱拉伸時的夾具310脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂，從而能夠提高拉伸薄膜的生產(chǎn)率。并且，采用本實施方式，通過將端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2調(diào)整為滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系，能夠使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，由此，能夠抑制加熱拉伸時的復(fù)合薄膜100的縮幅，從而能夠提高得到的拉伸薄膜的生產(chǎn)率。即，在利用同步雙軸拉伸法加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，如圖4的(A)所示，在夾具310與夾具310之間產(chǎn)生端部120a、120b沿寬度方向收縮的、被稱縮幅的現(xiàn)象。在此，在使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ與構(gòu)成中央部110的第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ相同程度或為構(gòu)成中央部110的第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ以下的熱塑性樹脂作為構(gòu)成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的情況下，端部120a、120b容易沿寬度方向收縮，因此，會更顯著地產(chǎn)生這樣的縮幅。并且，當(dāng)產(chǎn)生這樣的縮幅時，在得到的拉伸薄膜中，如圖4的(A)所示，端部120a、120b向?qū)挾确较騼?nèi)側(cè)陷入的陷入量變大。因此，如后述那樣，在欲將拉伸薄膜中的端部120a、120b的部分切割去除而得到僅由中央部110構(gòu)成的薄膜的情況下，需要在寬度方向上的更內(nèi)側(cè)的位置對復(fù)合薄膜100進(jìn)行切割，由此，存在如下傾向，即，得到的薄膜(僅由中央部110構(gòu)成的薄膜)的寬度變窄，從而使該薄膜的制造產(chǎn)量(日文：歩留まり)降低。另外，根據(jù)縮幅的產(chǎn)生情況的不同，還存在如下傾向，即，僅由中央部110構(gòu)成的薄膜的厚度、取向發(fā)生偏差，從而使得到的薄膜的品質(zhì)降低。與此相對，通過使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，從而使端部120a、120b不易沿寬度方向收縮，因此，如圖4的(B)所示，能夠抑制加熱拉伸時的端部120a、120b的縮幅。由此，在欲將拉伸薄膜中的端部120a、120b的部分切割去除而得到僅由中央部110構(gòu)成的薄膜的情況下，能夠減小要去除的寬度，能夠使僅由中央部110構(gòu)成的薄膜成為厚度和取向均勻且寬度較寬的薄膜，因此能夠提高該薄膜的品質(zhì)和制造產(chǎn)量。另一方面，在使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的情況下，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，端部120a、120b的拉伸性會降低，因此，存在如下傾向，即，把持著端部120a、120b的夾具310容易脫落，進(jìn)而使端部120a、120b裂開而使復(fù)合薄膜100容易斷裂。與此相對，采用本實施方式，即使在使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的情況下，通過將端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2調(diào)整為滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系，也能夠使端部120a、120b易于拉伸，因此能夠適當(dāng)?shù)胤乐辜訜崂鞎r的夾具310脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂，由此，能夠抑制加熱拉伸時的復(fù)合薄膜100的縮幅并有效地提高拉伸薄膜的生產(chǎn)率。此外，作為使端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系的方法，并沒有特別限定，例如可列舉出諸如以下方法：在利用T型模220的熔融擠出來制作復(fù)合薄膜100時，通過對自供料頭210向T型模220的第2熱塑性樹脂的供給量進(jìn)行調(diào)整等，來對T型模220的第2熱塑性樹脂的熔融擠出量進(jìn)行調(diào)整。由此，通過對T型模220的第2熱塑性樹脂的熔融擠出量進(jìn)行調(diào)整這樣的簡便方法，能夠易于對端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2進(jìn)行調(diào)整?；蛘撸鳛槭苟瞬?20a的截面積A1和端部120b的截面積A2滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系的方法，也能夠使用在制作復(fù)合薄膜100之后將復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的一部分去除的方法。例如，如圖5所示，通過利用切割器250對制作好的復(fù)合薄膜100的兩端進(jìn)行裁剪，能夠?qū)Χ瞬?20a、120b的一部分進(jìn)行切割從而將其去除。由此，通過對復(fù)合薄膜100進(jìn)行裁剪這樣的簡便方法，能夠容易且準(zhǔn)確地對端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2進(jìn)行調(diào)整。此外，作為切割器250，其并沒有特別限定，例如，能夠使用刮刀(レザー刃)、通過使圓形的上刀刃和下刀刃以一邊互相摩擦一邊連續(xù)旋轉(zhuǎn)的方式剪切來進(jìn)行切割的旋轉(zhuǎn)剪切器以及使用有固體激光、半導(dǎo)體激光、液體激光或氣體激光等的激光切割器，但從能夠降低在裁剪時施加于復(fù)合薄膜100的應(yīng)力并防止裁剪時的復(fù)合薄膜100產(chǎn)生龜裂的觀點考慮，優(yōu)選為激光切割器。在此，在對復(fù)合薄膜100進(jìn)行裁剪時，優(yōu)選一邊加熱復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊進(jìn)行裁剪。由此，能夠使端部120a、120b的側(cè)面平滑，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，能夠防止因端部120a、120b的側(cè)面粗糙引起應(yīng)力集中于端部120a、120b的側(cè)面的一部分而導(dǎo)致端部120a、120b產(chǎn)生裂縫，從而能夠防止復(fù)合薄膜100以此為起點產(chǎn)生斷裂。此外，在本實施方式中，作為用于形成中央部110的第1熱塑性樹脂，只要根據(jù)所需的拉伸薄膜的用途等進(jìn)行選擇即可，能夠使用例如丙烯酸樹脂(PMMA)、環(huán)狀烯烴共聚物(COC)等。另外，在本實施方式中，作為用于形成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，能夠使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、加熱拉伸時的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ比第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、加熱拉伸時的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ高的熱塑性樹脂。通過使用這樣的第2熱塑性樹脂，能夠防止在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時的端部120a、120b的縮幅，對于得到的拉伸薄膜，在去除端部120a、120b的部分從而制造僅由中央部110構(gòu)成的薄膜的情況下，能夠提高僅由中央部110構(gòu)成的薄膜的品質(zhì)和制造產(chǎn)量。此外，在使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的情況下，端部120a、120b的拉伸性會降低，因此，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時利用夾具310把持著端部120a、120b進(jìn)行拉伸的情況下，存在容易產(chǎn)生夾具脫落、薄膜斷裂這樣的問題。與此相對，采用本實施方式，即使在如所述那樣使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂作為構(gòu)成端部120a、120b的第2熱塑性樹脂的情況下，通過將端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2調(diào)整為滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系，也能夠適當(dāng)?shù)胤乐辜訜崂鞎r的夾具310脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。因此，采用本實施方式，作為第2熱塑性樹脂，能夠使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、所述拉伸應(yīng)力值σ較高的熱塑性樹脂，由此，能夠適當(dāng)?shù)匾种萍訜崂鞎r的復(fù)合薄膜100的縮幅。另外，優(yōu)選使用如下熱塑性樹脂作為第2熱塑性樹脂，該熱塑性樹脂能夠使得得到的復(fù)合薄膜100中的、由第2熱塑性樹脂形成的端部120a、120b的加熱拉伸時的斷裂伸長率大于利用所述拉伸工序進(jìn)行加熱拉伸時的拉伸倍率。此外，所述斷裂伸長率是表示在將端部120a、120b拉伸至斷裂時的尺寸相對于拉伸前的尺寸的伸長率的值。由此，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，能夠適當(dāng)?shù)乩於瞬?20a、120b，從而能夠更有效地防止復(fù)合薄膜100的斷裂。進(jìn)一步優(yōu)選使用如下熱塑性樹脂作為第2熱塑性樹脂，該熱塑性樹脂能夠使得得到的加熱拉伸前的復(fù)合薄膜100中的、端部120a、120b的常溫下的斷裂伸長率高于中央部110的常溫下的斷裂伸長率。此外，常溫下的斷裂伸長率是表示在10℃～30℃左右的常溫環(huán)境下將中央部110、端部120a、120b拉伸至斷裂時的尺寸相對于拉伸前的尺寸的伸長率的值。由此，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，比起中央部110，端部120a、120b不易斷裂，能夠防止端部120a、120b產(chǎn)生裂縫，從而能夠防止整個復(fù)合薄膜100的斷裂。在本實施方式中，作為第2熱塑性樹脂，基于所述觀點，具體而言，能夠使用以下那樣的熱塑性樹脂。例如，在將丙烯酸樹脂用作第1熱塑性樹脂的情況下，作為第2熱塑性樹脂，能夠單獨使用聚碳酸酯(PC)、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、環(huán)烯烴聚合物(COP)等中的1種材料，或者能夠使用將兩種以上的上述材料混合后的混合樹脂。另外，作為第2熱塑性樹脂，也可以使用在不妨礙拉伸薄膜的生產(chǎn)率的范圍內(nèi)，向所述第1熱塑性樹脂添加了少量的橡膠彈性顆粒而得到的樹脂?；蛘撸鳛榈?熱塑性樹脂，能夠使用向比第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度高且與第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度之差超過10℃的熱塑性樹脂(耐熱性的熱塑性樹脂)中混合比第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度低的熱塑性樹脂(低溫熔融性的熱塑性樹脂)而得到的混合樹脂。此外，在使用這樣的混合樹脂作為第2熱塑性樹脂的情況下，作為耐熱性的熱塑性樹脂，能夠使用聚碳酸酯(PC)、環(huán)烯烴聚合物(COP)等。另外，作為低溫熔融性的熱塑性樹脂，能夠使用聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)和聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)等聚酯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)、聚乙烯(PE)、比第1熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度低的丙烯酸樹脂、聚酯(PES)、聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等。在本實施方式中，在這些材料之中，從易于調(diào)整得到的混合樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度這樣的觀點考慮，作為耐熱性的熱塑性樹脂，優(yōu)選使用聚碳酸酯(PC)，作為低溫熔融性的熱塑性樹脂，優(yōu)選使用聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)。另外，在所述例子中，作為加熱拉伸復(fù)合薄膜100的方法，如圖2所示，示出了使用將復(fù)合薄膜100沿長度方向和寬度方向這兩個方向加熱拉伸的同步雙軸拉伸法的例子，但在本實施方式中，也可以使用將復(fù)合薄膜100僅沿長度方向單軸拉伸的方法。此時，能夠與圖2所示的同步雙軸拉伸法同樣地進(jìn)行復(fù)合薄膜100的沿長度方向的加熱拉伸。即，能夠使用如下方法：一邊利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊將復(fù)合薄膜100輸送至拉伸爐320內(nèi)，之后，在拉伸爐320內(nèi)，不使把持著復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的各夾具310沿寬度方向移動，而是通過使夾具310彼此之間的間隔擴(kuò)大來僅沿長度方向進(jìn)行加熱拉伸。在本實施方式中，不管是在沿長度方向和寬度方向進(jìn)行同步雙軸拉伸的情況下還是在僅沿長度方向進(jìn)行單軸拉伸的情況下，通過如圖2所示那樣一邊利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊進(jìn)行拉伸，與以往使用的逐次雙軸拉伸法相比，均能夠提高拉伸薄膜的生產(chǎn)率，并能夠使得到的拉伸薄膜的品質(zhì)優(yōu)異。此外，以往的逐次雙軸拉伸法是將利用圖1所示的方法制作成的復(fù)合薄膜100首先沿長度方向加熱拉伸、之后沿寬度方向進(jìn)行加熱拉伸的方法。在逐次雙軸拉伸法中，在利用多個輥輸送復(fù)合薄膜100從而將復(fù)合薄膜100沿長度方向加熱拉伸之后，如圖2所示那樣，一邊利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊將復(fù)合薄膜100沿寬度方向加熱拉伸。在此，在逐次雙軸拉伸法中，具體而言，以如下方式將復(fù)合薄膜100沿長度方向的拉伸。即，采用逐次雙軸拉伸法，利用被預(yù)先加熱后的多個預(yù)熱輥一邊輸送復(fù)合薄膜100一邊將復(fù)合薄膜100預(yù)加熱至端部120a、120b的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度左右，然后一邊利用紅外線加熱器等將預(yù)加熱后的復(fù)合薄膜100進(jìn)一步加熱至比端部120a、120b的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度高10℃～30℃左右的溫度一邊利用冷卻輥連續(xù)地輸送復(fù)合薄膜100。此時，通過使冷卻輥的輸送速度快于預(yù)熱帶輥的輸送速度，從而使預(yù)熱帶輥與冷卻輥之間產(chǎn)生張力，利用該張力將復(fù)合薄膜100沿長度方向拉伸至需要的拉伸倍率。在此，在逐次雙軸拉伸法中，在將復(fù)合薄膜100沿長度方向拉伸時，由于復(fù)合薄膜100的表面接觸于預(yù)熱輥和冷卻輥，因此有可能使復(fù)合薄膜100的表面產(chǎn)生擦傷而使得到的拉伸薄膜的外觀品質(zhì)降低。另外，在逐次雙軸拉伸法中，在將復(fù)合薄膜100沿長度方向加熱拉伸時，由于復(fù)合薄膜100的端部120a、120b沒有被夾具等固定，因此，復(fù)合薄膜100有可能因熱而沿寬度方向收縮，從而使拉伸薄膜的生產(chǎn)率降低。與此相對，采用本實施方式，通過使用所述同步雙軸拉伸法或所述僅沿長度方向單軸拉伸的方法(即，如圖2所示，通過使用一邊利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b一邊將復(fù)合薄膜100沿長度方向拉伸的方法)來進(jìn)行復(fù)合薄膜100的沿長度方向的拉伸，能夠避免復(fù)合薄膜100與輥之間的接觸，因此能夠減少加熱拉伸后的復(fù)合薄膜100的表面的擦傷。由此，對于對加熱拉伸后的復(fù)合薄膜100的端部120a、120b進(jìn)行切割而得到的拉伸薄膜，能夠提高其外觀品質(zhì)，尤其是，能夠較佳地應(yīng)用于外觀品質(zhì)要求嚴(yán)格的光學(xué)薄膜等。并且，采用本實施方式，由于在將復(fù)合薄膜100沿長度方向拉伸時利用夾具310把持復(fù)合薄膜100的端部120a、120b，因此能夠防止復(fù)合薄膜100因熱而沿寬度方向收縮，從而能夠提高拉伸薄膜的生產(chǎn)率。實施例以下，列舉實施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于這些實施例。實施例1作為用于形成復(fù)合薄膜100的中央部110的第1熱塑性樹脂，準(zhǔn)備了丙烯酸樹脂(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg1：123℃，常溫下的斷裂伸長率：5％)，作為用于形成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，準(zhǔn)備了聚碳酸酯(PC)(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg2：143℃，常溫下的斷裂伸長率：170％)。在此，對于第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂，利用示差掃描量熱法(DSC)測量了兩者的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，利用拉伸試驗機(jī)(ORIENTECCORPORATION制造，型號：RTC－1210A)來測量了兩者的常溫下的斷裂伸長率。以下的實施例2～實施例5和比較例1也是同樣的。另外，對于第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂，在將兩者分別制作成厚度100μm的單體薄膜之后，對在將單體薄膜加熱到140℃的狀態(tài)下逐漸拉伸時的拉伸應(yīng)力進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖6的(A)中。在此，在圖6的(A)中，示出了相對于拉伸倍率(表示以拉伸前的單體薄膜的尺寸為基準(zhǔn)向任意一個方向拉伸了拉伸前的尺寸的若干％的量的值)而言，拉伸至該拉伸倍率所需要的拉伸應(yīng)力值。另外，在圖6的(A)中，將第1熱塑性樹脂的測量結(jié)果作為中央部110，將第2熱塑性樹脂的測量結(jié)果作為端部120a、120b。接著，利用雙螺桿擠出機(jī)將準(zhǔn)備好的第1熱塑性樹脂和第2熱塑性樹脂分別供給至供料頭210，通過圖5所示的方法在以下的條件下制作了復(fù)合薄膜100。在此，將制作好的復(fù)合薄膜100的兩端各裁剪30mm。裁剪后的復(fù)合薄膜100的整體寬度為270mm，其中，端部120a、120b的寬度自復(fù)合薄膜100的兩端起計算各為10mm。另外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為1.78×10－6m2，端部120b的截面積A2為1.79×10－6m2。T型模220出口的寬度方向尺寸：380mm冷卻輥240的牽引速度：8mpm向供料頭210供給的第1熱塑性樹脂的供給量：20kg/hr向供料頭210供給的第2熱塑性樹脂的供給量：5kg/hr然后，對于制作好的復(fù)合薄膜100，測量了相對于寬度方向上的位置的厚度分布。將結(jié)果表示在圖7的(A)和圖7的(B)中。此外，在圖7的(A)和圖7的(B)中分別示出的復(fù)合薄膜100的圖表是針對同一復(fù)合薄膜100的圖表。接著，利用夾具310把持得到的復(fù)合薄膜100，如圖2所示，通過同步雙軸拉伸法在以下的條件下將復(fù)合薄膜100沿長度方向和寬度方向加熱拉伸，之后，利用輥將拉伸之后的薄膜卷繞，從而連續(xù)地得到了拉伸薄膜。此外，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為23.6MPa(為圖6的(A)所示的端部120a、120b的拉伸應(yīng)力中的、達(dá)到100％拉伸倍率期間的最大值)。在本實施例中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100的期間，未產(chǎn)生夾具310脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。夾具310的把持力(垂直載荷)F：200N加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ：0.40進(jìn)行加熱拉伸前的輸入側(cè)速度：1mpm進(jìn)行加熱拉伸后的輸出側(cè)速度：2mpm拉伸倍率：長度方向100％×寬度方向100％(長度方向兩倍×寬度方向兩倍)夾具310把持寬度：自復(fù)合薄膜100的端部起20mm的寬度預(yù)熱帶溫度、距離：140℃、350mm拉伸帶溫度、距離：140℃、500mm冷卻熱固化溫度、距離：90℃、700mm此外，在實施例1中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為3.39×10－6m2。因此，所述端部120a的截面積A1(1.78×10－6m2)和端部120b的截面積A2(1.79×10－6m2)均為小于該μF/σ的值。然后，對得到的拉伸薄膜的寬度方向上的厚度分布進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖7的(A)和圖7的(B)中。在此，圖7的(A)示出了通過由夾具310把持的把持部分的截面的測量結(jié)果。此外，在圖7的(A)中，省略了拉伸薄膜的兩端的各20mm的區(qū)域(由夾具310把持的區(qū)域)的圖示。另外，圖7的(B)示出了通過相鄰的由夾具310把持的把持部分之間的截面的測量結(jié)果。在實施例1中，在通過由夾具310把持的把持部分的截面中，拉伸薄膜的寬度為527mm(在圖7的(A)所示的拉伸薄膜的寬度上加上省略圖示的兩端的各20mm后的值)，另一方面，如圖7的(B)所示，在通過由夾具310把持的把持部分之間的截面中，拉伸薄膜的寬度為509mm，因此，能夠通過計算出將這些拉伸薄膜的寬度之差除以2后的值((527mm－509mm)/2)而得出加熱拉伸時的縮幅寬度，計算出的縮幅寬度為8mm，是較小的值，由此，確認(rèn)縮幅得到了抑制。另外，在實施例1中，如圖7的(A)和圖7的(B)所示，拉伸薄膜的中央部分在寬度為460mm的范圍內(nèi)厚度均勻，得到了品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜。實施例2作為用于形成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，使用了相對于85重量％的聚碳酸酯(PC)混合15重量％的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)而得到的混合樹脂(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg2：132℃，常溫下的斷裂伸長率：40％)，將制作好的復(fù)合薄膜100的裁剪寬度變更為自兩端起各5mm，除此以外，與實施例1同樣地得到了復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜，并同樣地測量了厚度。將復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果表示在圖8的(A)和圖8的(B)中。此外，在圖8的(A)中，省略了拉伸薄膜的兩端的各20mm的區(qū)域(由夾具310把持的區(qū)域)的圖示。另外，在實施例2中，還對第2熱塑性樹脂的單體薄膜的拉伸應(yīng)力值進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖6的(A)中。在實施例2中，制作好的復(fù)合薄膜100的裁剪后的整體寬度為315mm，其中，端部120a、120b的寬度為自復(fù)合薄膜100的兩端起計算的各30mm。另外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為4.44×10－6m2，端部120b的截面積A2為4.36×10－6m2。并且，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為4.4MPa(圖6的(A)所示的端部120a、120b的拉伸應(yīng)力中的、達(dá)到100％拉伸倍率期間的最大值)，加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ為0.45。此外，在實施例2中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為20.45×10－6m2。因此，所述端部120a的截面積A1(4.44×10－6m2)和端部120b的截面積A2(4.36×10－6m2)均為小于該μF/σ的值。另外，對于得到的拉伸薄膜，在通過由夾具310把持的把持部分的截面中，拉伸薄膜的寬度為624mm(在圖8的(A)所示的拉伸薄膜的寬度上加上省略圖示的兩端的各20mm后的值)，另一方面，如圖8的(B)所示，在通過由夾具310把持的把持部分之間的截面中，拉伸薄膜的寬度為591mm，因此，加熱拉伸時的縮幅寬度((624mm－591mm)/2)為16.5mm，是較小的值，由此，確認(rèn)縮幅得到了抑制。并且，在實施例2中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100的期間，未產(chǎn)生夾具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。此外，在實施例2中，如圖8的(A)所示，通過由夾具310把持的把持部分的部分的中央部分在寬度為505mm的范圍內(nèi)厚度均勻，并且，如圖8的(B)所示，通過由夾具310把持的把持部分之間的部分在寬度為500mm的范圍內(nèi)厚度均勻，因此，得到了品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜。實施例3作為用于形成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，使用了將聚碳酸酯(PC)和丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)混合而得到的混合樹脂(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg2：132℃，常溫下的斷裂伸長率：270％)，將制作好的復(fù)合薄膜100的裁剪寬度變更為自兩端起各10mm，除此以外，與實施例1同樣地得到了復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜，并同樣地測量了厚度。將復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果表示在圖9的(A)和圖9的(B)中。此外，在圖9的(A)中，省略了拉伸薄膜的兩端的各20mm的區(qū)域(由夾具310把持的區(qū)域)的圖示，另外，在實施例3中，還對第2熱塑性樹脂的單體薄膜的拉伸應(yīng)力值進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖6的(A)中。在實施例3中，制作好的復(fù)合薄膜100的裁剪后的整體寬度為257mm，其中，端部120a、120b的寬度是自復(fù)合薄膜100的兩端起各20mm。此外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為3.59×10－6m2，端部120b的截面積A2為3.42×10－6m2。并且，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為9.6MPa(圖6的(A)所示的端部120a、120b的拉伸應(yīng)力中的、達(dá)到100％拉伸倍率期間的最大值)，加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ為0.22。此外，在實施例3中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為4.58×10－6m2。因此，所述端部120a的截面積A1(3.59×10－6m2)和端部120b的截面積A2(3.42×10－6m2)均為小于該μF/σ的值。另外，對于得到的拉伸薄膜，在通過由夾具310把持的把持部分的截面中，拉伸薄膜的寬度為507mm(在圖9的(A)所示的拉伸薄膜的寬度上加上省略圖示的兩端的各20mm后的值)，另一方面，如圖9的(B)所示，在通過由夾具310把持的把持部分之間的截面中，拉伸薄膜的寬度為487mm，因此，加熱拉伸時的縮幅寬度((507mm－487mm)/2)為10mm，是較小的值，由此，確認(rèn)縮幅得到了抑制。并且，在實施例3中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100的期間，未產(chǎn)生夾具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。此外，在實施例3中，如圖9的(A)所示，通過由夾具310把持的把持部分的部分的中央部分在寬度為450mm的范圍內(nèi)厚度均勻，并且，如圖9的(B)所示，通過由夾具310把持的把持部分之間的部分在寬度為430mm的范圍內(nèi)厚度均勻，因此，得到了品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜。實施例4作為用于形成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，使用了添加有橡膠彈性顆粒的丙烯酸樹脂(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg2：125℃，常溫下的斷裂伸長率：8％)，未對制作好的復(fù)合薄膜100進(jìn)行裁剪，除此以外，與實施例1同樣地得到了復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜，并同樣地測量了厚度。將復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果表示在圖10的(A)和圖10的(B)中。此外，在圖10的(A)中，省略了拉伸薄膜的兩端的各20mm的區(qū)域(由夾具310把持的區(qū)域)的圖示，另外，在實施例4中，還對第2熱塑性樹脂的單體薄膜的拉伸應(yīng)力值進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖6的(B)中。此外，與圖6的(A)同樣地，圖6的(B)是表示使用第1熱塑性樹脂或第2熱塑性樹脂制作成的單體薄膜的拉伸應(yīng)力值的測量結(jié)果的圖表，圖6的(B)的縱軸的刻度與圖6的(A)不同。在實施例4中，制作好的復(fù)合薄膜100的整體寬度為301mm，其中，端部120a、120b的寬度是自復(fù)合薄膜100的兩端起各35mm。此外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為6.46×10－6m2，端部120b的截面積A2為5.99×10－6m2。并且，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為1.78MPa(圖6的(B)所示的端部120a、120b的拉伸應(yīng)力中的、達(dá)到100％拉伸倍率期間的最大值)，加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ為0.32。此外，在實施例4中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為35.96×10－6m2。因此，所述端部120a的截面積A1(6.46×10－6m2)和端部120b的截面積A2(5.99×10－6m2)均為小于該μF/σ的值。并且，在實施例4中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100的期間，未產(chǎn)生夾具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。此外，對于得到的拉伸薄膜，在通過由夾具310把持的把持部分的截面中，拉伸薄膜的寬度為587mm(在圖10的(A)所示的拉伸薄膜的寬度上加上省略圖示的兩端的各20mm后的值)，另一方面，如圖10的(B)所示，在通過由夾具310把持的把持部分之間的截面中，拉伸薄膜的寬度為521mm，因此，加熱拉伸時的縮幅寬度((587mm－521mm)/2)為33mm，與所述實施例1～實施例3相比，縮幅寬度較大。實施例5作為用于形成復(fù)合薄膜100的端部120a、120b的第2熱塑性樹脂，使用了相對于75重量％的聚碳酸酯(PC)混合25重量％的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)而得到的混合樹脂(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg2：125℃，常溫下的斷裂伸長率：20％)，未對制作好的復(fù)合薄膜100進(jìn)行裁剪，除此以外，與實施例1同樣地得到了復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜，并同樣地測量了厚度。將復(fù)合薄膜100和拉伸薄膜的厚度的測量結(jié)果表示在圖11的(A)和圖11的(B)中。此外，在圖11的(A)中，省略了拉伸薄膜的兩端的各20mm的區(qū)域(由夾具310把持的區(qū)域)的圖示，另外，在實施例5中，還對第2熱塑性樹脂的單體薄膜的拉伸應(yīng)力值進(jìn)行了測量。將結(jié)果表示在圖6的(B)中。在實施例5中，制作好的復(fù)合薄膜100的整體寬度為309mm，其中，端部120a、120b的寬度為自復(fù)合薄膜100的兩端起各35mm。此外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為2.47×10－6m2，端部120b的截面積A2為2.32×10－6m2。并且，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為1.87MPa(圖6的(B)所示的端部120a、120b的拉伸應(yīng)力中的、達(dá)到100％拉伸倍率期間的最大值)，加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ為0.45。此外，在實施例5中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為48.13×10－6m2。并且，所述端部120a的截面積A1(2.47×10－6m2)和端部120b的截面積A2(2.32×10－6m2)均為小于該μF/σ的值。并且，在實施例5中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100的期間，未產(chǎn)生夾具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂。此外，對于得到的拉伸薄膜，在通過由夾具310把持的把持部分的截面中，拉伸薄膜的寬度為603mm(在圖11的(A)所示的拉伸薄膜的寬度上加上省略圖示的兩端的各20mm后的值)，另一方面，如圖11的(B)所示，在通過由夾具310把持的把持部分之間的截面中，拉伸薄膜的寬度為544mm，因此，加熱拉伸時的縮幅寬度((603mm－544mm)/2)為29.5mm，與所述實施例1～實施例3相比，縮幅寬度較大。比較例1除了未對制作好的復(fù)合薄膜100進(jìn)行裁剪之外，與實施例1同樣地得到了復(fù)合薄膜100。在比較例1中，對于制作好的復(fù)合薄膜100，端部120a、120b的寬度為自復(fù)合薄膜100的兩端起各40mm。另外，將復(fù)合薄膜100沿寬度方向切割并觀察了切割面，其結(jié)果，端部120a的截面積A1為12.04×10－6m2，端部120b的截面積A2為12.10×10－6m2。并且，加熱拉伸時的端部120a、120b(第2熱塑性樹脂)的每單位截面積的拉伸應(yīng)力值σ為23.6MPa，加熱拉伸時的端部120a、120b與夾具310之間的靜摩擦系數(shù)μ為0.40。此外，在比較例1中，使用所述值，計算出所述式(1)和式(2)所示的μF/σ的值為3.39×10－6m2。并且，所述端部120a的截面積A1(12.04×10－6m2)和端部120b的截面積A2(12.10×10－6m2)均為大于該μF/σ的值。此外，在比較例1中，在對復(fù)合薄膜100進(jìn)行加熱拉伸時，盡管將長度方向的拉伸倍率設(shè)定為兩倍，但實際上，復(fù)合薄膜100僅沿長度方向被拉伸至1.6倍。能夠想到其原因在于，在加熱拉伸時，由于復(fù)合薄膜100中的端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2過大，因此，端部120a、120b的拉伸性降低，把持著復(fù)合薄膜100的夾具310發(fā)生滑動。另外，在加熱拉伸時，還產(chǎn)生夾具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂，并且，復(fù)合薄膜100的沒有發(fā)生斷裂的部分也因夾具310的拉伸力而出現(xiàn)白化，不能適當(dāng)?shù)氐玫嚼毂∧ぁＨ缟纤?，在減小加熱拉伸前的復(fù)合薄膜100中的端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2且使截面積A1和截面積A2滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系的實施例1～實施例5中，能夠適當(dāng)?shù)匾种茒A具310的脫落和復(fù)合薄膜100的斷裂，因此得到了品質(zhì)優(yōu)異的拉伸薄膜，另外，能夠提高了拉伸薄膜的生產(chǎn)率。尤其是，在實施例1～實施例3中，能夠使用玻璃化轉(zhuǎn)變溫度較高的熱塑性樹脂作為第2熱塑性樹脂并進(jìn)行加熱拉伸，使得加熱拉伸時的復(fù)合薄膜100的縮幅寬度較小。另一方面，如上所述，在加熱拉伸前的復(fù)合薄膜100的端部120a的截面積A1和端部120b的截面積A2較大且未滿足所述式(1)和式(2)的關(guān)系的比較例1中，在加熱拉伸復(fù)合薄膜100時，夾具310發(fā)生滑動，不能適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行加熱拉伸，并且，還產(chǎn)生夾具310的脫落、復(fù)合薄膜100的斷裂，拉伸薄膜的生產(chǎn)率較差。附圖標(biāo)記說明100、復(fù)合薄膜；110、中央部；120a、120b、端部；130、邊界部；210、供料頭；220、T型模；230、接觸輥；240、冷卻輥；250、切割器；310、夾具；320、拉伸爐。