專利名稱：冷卻器和物品儲(chǔ)藏裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及冷卻器和物品儲(chǔ)藏裝置。
背景技術(shù)：
近年來，市場上對冰箱的節(jié)省能量的要求日益增強(qiáng)，其中，除霜時(shí)的消耗電力也被 重新認(rèn)識(shí)。作為其一個(gè)例子，在冷凍機(jī)器等中使用的冷卻器中，已知有為了提高除霜效率由 在長邊方向不分割的長散熱片構(gòu)成的冷卻器(例如，參照日本專利第2811601號(hào)公報(bào))。此外，還已知有在彎曲加工為蛇行狀的制冷劑管的各蛇形列上每隔規(guī)定間隔 配置了分割的散熱片的完全獨(dú)立散熱片型的熱交換器(例如，參照日本公開專利特開 2007-93036 號(hào)公報(bào))。還已知有組合了長的和短的散熱片并適宜排列這些散熱片的熱交換器(例如，參 照日本公開專利特開2005-308293號(hào)公報(bào))。圖12為日本專利第2811601號(hào)公報(bào)公開的現(xiàn)有冷卻器的正面圖，圖13為該冷卻 器的散熱片的正面圖。冷卻器101，為所謂的蛇狀類型，通過將制冷劑管102彎曲成6段蛇 行狀、將該彎曲的制冷劑管102插嵌于在長邊方向(段方向)延伸的一個(gè)散熱片103上設(shè) 置的長孔104中而得到。除霜時(shí)，除霜加熱器(未圖示)的熱量通過散熱片103傳遞到整 個(gè)冷卻器101，是謀求提高除霜效率的結(jié)構(gòu)。

發(fā)明內(nèi)容
但是，日本專利第2811601號(hào)公報(bào)的結(jié)構(gòu)，在將冷卻器101用于例如冰箱中的情況 下，隨著冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)，在散熱片103上產(chǎn)生附著霜。該附著霜，跨越相互的散熱片103之間成 長，不久在該散熱片103之間發(fā)生網(wǎng)眼堵塞。其結(jié)果，會(huì)產(chǎn)生通過冷卻器101的風(fēng)量低、冷 卻器101的能力低的問題。此外，在這樣的冷卻器101的附著霜通過除霜運(yùn)轉(zhuǎn)而融化的情況下，水滴由于表 面張力殘留在相互的散熱片103之間，當(dāng)再次啟動(dòng)冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，馬上開始產(chǎn)生附著霜。為了 解決該問題，必須要將散熱片103相互的間隔設(shè)定得大、或者進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)直到水滴蒸發(fā)。但是，在前者的情況下，會(huì)減少散熱片103的使用片數(shù)，無法期待提高冷卻器101 的性能。在后者的情況下，隨著除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，消耗電量增加。并且，搭載這種冷卻器101的冰箱 等的物品儲(chǔ)藏裝置，會(huì)產(chǎn)生很難縮短直到再次冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間、儲(chǔ)藏溫度變動(dòng)變大的問題。再者，日本公開專利特開2007-93036號(hào)公報(bào)的結(jié)構(gòu)，空氣側(cè)的熱傳遞率高，能夠 提升冷卻器101的冷卻(熱交換)性能。但是，各個(gè)散熱器被分割開，因此在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)， 除霜加熱器的熱傳遞到整個(gè)冷卻器101的效率低下，難以提高冷卻器101的除霜特性。此外，日本公開專利特開2005-308293號(hào)公報(bào)的結(jié)構(gòu)，與日本公開專利特開 2007-93036號(hào)公報(bào)的結(jié)構(gòu)相比，能夠確保熱交換面積。但是，由于氣流的沖突得到的在散熱 片前端的邊界層前緣效應(yīng)少，因此難以得到足夠的空氣側(cè)的熱傳遞率，在有限的容積(大 小)中很難提升冷卻器的性能。
本發(fā)明是用于解決上述現(xiàn)有問題的，其目的在于提供能夠確保冷卻(熱交換)性 能、謀求提高除霜效率的高效率冷卻和縮短直到再冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間的物品儲(chǔ)藏裝置。在此，本發(fā)明為冷卻器，包括直管部和彎管部互相連接的彎曲加工為蛇行狀的制 冷劑管；和具有直管部所貫通的長孔并被布置在直管部的管軸方向的板式散熱片，板式散 熱片包括規(guī)定單位的直管部貫通于長孔的分割散熱片和全部直管部貫通于長孔的長散熱 片，使長散熱片的片數(shù)除以板式散熱片的片數(shù)得到的配合率為規(guī)定的比例。這樣的冷卻器，能夠維持散熱片的分割結(jié)構(gòu)帶來的高的空氣側(cè)熱傳遞率，并且能 夠通過長散熱片的表面積彌補(bǔ)冷卻器的表面積。因此，能夠同時(shí)確?？諝鈧?cè)熱傳遞率和熱 交換表面積，能夠謀求除霜效率的提高。


圖1為本發(fā)明實(shí)施方式1的冷卻器的正面圖。圖2為該冷卻器的左側(cè)面圖。圖3為表示該冷卻器的長散熱片的配合率的變化引起的冷卻器性能Q和空氣側(cè)熱 傳遞率h的變化的關(guān)系的特性圖。圖4為該冷卻器的散熱片的配合率不同的情況下的除霜時(shí)間特性圖。圖5為本發(fā)明實(shí)施方式2的物品儲(chǔ)藏裝置的縱截面圖。圖6為表示該物品儲(chǔ)藏裝置的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的概要的示意圖。圖7為表示該物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻時(shí)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤吹氖疽鈭D。圖8為表示本發(fā)明實(shí)施方式3的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤?的示意圖。圖9為表示本發(fā)明實(shí)施方式4的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤?的示意圖。圖10為表示本發(fā)明實(shí)施方式5的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)?看的示意圖。圖11為表示本發(fā)明實(shí)施方式6的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)?看的示意圖。圖12為現(xiàn)有冷卻器的正面圖。圖13為該冷卻器的散熱片的正面圖。
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖，說明本發(fā)明的實(shí)施方式。(實(shí)施方式1)圖1是本發(fā)明實(shí)施方式1的冷卻器的正面圖，圖2是該冷卻器的左側(cè)面圖，圖3是 表示該冷卻器的長散熱片的配合率變化引起的冷卻器性能Q和空氣側(cè)熱傳遞率h的變化關(guān) 系的特性圖，圖4是使該冷卻器的長散熱片的配合率不同時(shí)的除霜時(shí)間特性圖。在圖1、圖2中，冷卻器1例如在冰箱的冷凍系統(tǒng)內(nèi)使用。制冷劑管4被加工成直 管部2和彎管部3交替連續(xù)的蛇行狀。此外，冷卻器1具備制冷劑管4、多個(gè)分割散熱片6、 長散熱片7。在此，制冷劑管4內(nèi)部流動(dòng)制冷劑。在分割散熱片6上形成有制冷劑管4的直管部2貫通的、與直管部2緊密貼合的長孔5(圖2)。在長散熱片7上形成有制冷劑管4 貫通的長孔5。S卩，由規(guī)定數(shù)目的直管部2貫通于長孔5的分割散熱片6和全部直管部2貫通于 長孔5的長散熱片7構(gòu)成板狀散熱片。此外，板狀散熱片，具備直管部2所貫通的長孔5， 配置在直管部2的管軸方向。此外，冷卻器1在所確定的區(qū)域中的長散熱片7的片數(shù)除以 板狀散熱片(長散熱片7和分割散熱片6的總計(jì))的片數(shù)得到的配合率為規(guī)定的比例。此 外，該規(guī)定數(shù)目為偶數(shù)。本實(shí)施方式1的制冷劑管4，為在圖中上下方向直管部2交錯(cuò)配置的8個(gè)蛇形列， 如圖2所示，8個(gè)蛇形列也在左右形成，為2段的蛇形加工。長孔5和制冷劑管4的緊貼，通過公知的在制冷劑管4在分割散熱片6和長散熱 片7貫通的狀態(tài)下擴(kuò)管加工而進(jìn)行。因此，分割散熱片6在制冷劑管4的蛇形列(上下)方向配置4片，并且在制冷 劑管4的直管部2的管軸方向每隔規(guī)定間隔配置。在圖1、圖2中，在最上部的分割散熱片 6貫通有第一、第二蛇形列，在其下部的分割散熱片6貫通有第三、第四蛇形列，在更下部的 分割散熱片6貫通有第五、第六蛇形列，在最下部的分割散熱片6貫通有第七、第八蛇形列。 此外，長散熱片7每隔6片分割散熱片6配置一片。在制冷劑管4的直管部2的管軸方向， 在圖1的T所示的范圍，配置分割散熱片6和長散熱片7共40片。在此，圖1的箭頭X為通風(fēng)方向，位于通風(fēng)方向的上游側(cè)的最下部的分割散熱片6， 為了減小通風(fēng)阻抗，在長散熱片7相互間的配置片數(shù)設(shè)定得比其他位置少。在冷卻器1的下部設(shè)置有用于對冷卻器1加熱的由公知的結(jié)構(gòu)構(gòu)成的對板狀散熱 片加熱的除霜加熱器8。即，除霜加熱器8與位于促進(jìn)與制冷劑管的熱交換用的通風(fēng)的最上 游側(cè)的分割散熱片6隔開規(guī)定間隔設(shè)置。在冷卻器1和除霜加熱器8之間，配置有保護(hù)蓋9，用于防止在冷卻器1的除霜時(shí) 發(fā)生的排出水(霜融化的水)滴到除霜加熱器8。保護(hù)蓋9在中央部設(shè)置有對流口 10，以 如公知的那樣使得由除霜加熱器8加熱的空氣能夠?qū)α?。上述除霜加熱?和保護(hù)蓋9，通過適當(dāng)?shù)氖侄?，與冷卻器1隔開規(guī)定間隔固定。 因此，能夠抑制除霜加熱器8對冷卻器1的過度加熱，能夠防止冷凍機(jī)油的劣化。對以上結(jié)構(gòu)的冷卻器1中冷卻(熱交換)空氣的動(dòng)作進(jìn)行說明。如圖1、圖2的箭頭X所示，用于熱交換的氣流，從分割散熱片6和長散熱片7的下 方向上方通過。此時(shí)，由于分割散熱片6的前緣效應(yīng)，氣流的紊亂增加，靜止區(qū)減少，氣流容 易流向相鄰的分割散熱片6，提升空氣側(cè)熱傳遞率。由此，能夠提高冷卻器1的冷卻性能。在長孔5的周邊，制冷劑管4的直管部2交錯(cuò)配置，因此能夠抑制長孔5的周邊產(chǎn) 生的氣流的不流通。其結(jié)果，能夠抑制集中在局部的附著霜，使得在分割散熱片6和長散熱 片7上的附著霜大致一樣(大致均勻)。而且，隨著冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)，在冷卻器1上產(chǎn)生附著霜，該附著霜隨著冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間而 成長。當(dāng)進(jìn)行規(guī)定時(shí)間的冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，從冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)切換到除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，將除霜加熱器8通 電。由此，冷卻器1由經(jīng)過除霜加熱器8的保護(hù)蓋9的輻射熱和來自對流口 10的上升氣流 熱加熱，融化附著在冷卻器1上的霜。融化的霜成為水，由保護(hù)蓋9保護(hù)不滴到除霜加熱器
如上所述，隨著進(jìn)行規(guī)定時(shí)間的除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，在冷卻器1上大致同樣地附著的霜沒 有不均勻，大致同樣地被融化。在此，適宜設(shè)定在制冷劑管4的直管部2的管軸方向排列的 分割散熱片6、長散熱片7的排列間隔、和蛇形列方向的排列間隔。由此，能夠抑制除霜后的 排出水在各散熱片間由于表面張力而形成跨接狀態(tài)并殘留，在再次啟動(dòng)冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下 也能夠確保穩(wěn)定的冷卻性能(熱交換性能)。在此，本實(shí)施方式1的冷卻器1，基于一定規(guī)則混合配置空氣側(cè)熱傳遞率高、熱交 換面積小的分割散熱片6和熱交換面積大、空氣側(cè)熱傳遞率低的長散熱片7。這樣，分割散 熱片6和長散熱片7具有相反的特性。S卩，分割散熱片6能得到高的空氣側(cè)熱傳遞率，相反，難以確保熱交換面積。長散 熱片7在確保熱交換面積方面有利但相反難以得到高的空氣側(cè)熱傳遞率。本實(shí)施方式1的冷卻器1，在冷凍系統(tǒng)內(nèi)使用，且構(gòu)成為具有最大限度提升冷卻性 能(熱交換性能)的空氣側(cè)熱傳遞率和熱交換面積。冷卻器1，通過將管長約7m、Φ8mm直 徑的制冷劑管4彎曲加工而形成為與箭頭X所示的氣流方向平行地排列8列蛇形列、在與 氣流方向X為直角的方向排列2段。更具體來說，冷卻器1在圖1的T所示的300mm的范 圍內(nèi)配置40片長散熱片7和分割散熱片6，且以與氣流平行的方式與制冷劑管4緊貼排列。 在此，長散熱片7，為如圖2的t所示的寬度60mm、W所示的高度172mm。分割散熱片6，為t 所示的寬度60mm、w所示的高度40mm，在圖2中上下隔開4mm的間隔c而配置。在制冷劑管4的直管部2的管軸方向排列的長散熱片7的配合率從0%起適當(dāng)變 更。使用通常稱為Wilson-Plot法的方法，測定了各配合率下的空氣側(cè)熱傳遞率h的變化 推移和熱交換器性能Q的變化推移。此外，作為上述測定的條件，在制冷劑管4中通入70°C的溫水，使溫度20°C的氣流 流到冷卻器1。在使該條件穩(wěn)定的狀態(tài)中，階段性的改變制冷劑管4中流動(dòng)的溫水的流量和 氣流的流量，測定制冷劑管4的入口溫水的溫度和出口溫水的溫度。由該測定值，計(jì)算冷卻 器1的空氣側(cè)熱傳遞率h。已知空氣側(cè)熱傳遞率h與散熱片端部和氣流的接觸部位(從前 緣效應(yīng)得到的面積)成比例提高。此外，冷卻器1的性能(熱交換器性能)Q，通過空氣側(cè)熱傳遞率h以及冷卻器1的 表面積Ao、制冷劑管4的入口和出口的溫水的溫度差求得。圖3用曲線圖示出如上所述隨著長散熱片7的配合率變化的冷卻器性能Q和空氣 側(cè)熱傳遞率h的變化推移。冷卻器1的性能比較穩(wěn)定的長散熱片7的配合率的范圍為0% 約20%的區(qū)域。但是，當(dāng)長散熱片7的配合率超過20%時(shí)，空氣側(cè)熱傳遞率h的減少效果超過冷卻 器的表面積Ao的增加效果，冷卻器1的性能降低。換言之，在長散熱片7的配合率為0% 約20%的區(qū)域，通過增加長散熱片7的表 面積來彌補(bǔ)冷卻器1的空氣側(cè)熱傳遞率h的降低，作為結(jié)果能夠確保冷卻器1的性能。本實(shí)施方式1的冷卻器1，在除霜作用方面能得到一定的高性能。除霜加熱器8的 熱，必須有效傳遞到制冷劑管4、分割散熱片6和長散熱片7。對于該除霜特性的評(píng)價(jià)，在相同冰箱中，搭載長散熱片7的配合率為0%的冷卻 器、20%的冷卻器、50%的冷卻器，在同一條件下(外氣溫30°C的無負(fù)荷連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn))在各冷
6卻器產(chǎn)生附著霜，測定180W輸出的除霜加熱器8的加熱作用下的除霜時(shí)間。結(jié)果如圖4所示，與長散熱片7的配合率0%即完全不使用長散熱片7的冷卻器比 較，長散熱片7的配合率20%的冷卻器和長散熱片7的配合率50%的冷卻器都有縮短除霜 時(shí)間的傾向。而且，該時(shí)間縮短，隨著長散熱片7的配合率變大有變顯著的趨勢。換言之，上述結(jié)構(gòu)的混合存在分割散熱片6和長散熱片7的冷卻器1，由分割散熱 片6引起氣流紊亂，減少靜止區(qū)，向相鄰的分割散熱片6的氣流流動(dòng)變得容易。伴隨此，空 氣側(cè)熱傳遞率h提高，能夠提升冷卻器(熱交換器)1的性能。此外，通過長散熱片7，將除霜時(shí)除霜加熱器8的熱傳遞到冷卻器1整體，能夠?qū)崿F(xiàn) 除霜效率的提升。因此，從確保冷卻器1的冷卻性能(熱交換器性能)Q和提高除霜性能(除霜時(shí)間 的縮短化)的觀點(diǎn)出發(fā)，長散熱片7的配合率為以下所述即可。即，長散熱片7的配合率， 設(shè)定為在制冷劑管4的直管部2貫通于2個(gè)長孔5的兩個(gè)蛇形列(一單位蛇形列)中的在 直管部2的管軸方向配置的全部板狀散熱片的約10%以上約20%以下的范圍。由此，能夠 確保冷卻器1的冷卻性能，還能夠縮短除霜時(shí)間。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠得到維持高的冷卻(熱交換)性能、抑制除霜時(shí)間變長的冷卻 器Io此外，貫通分割散熱片6的制冷劑管4的蛇形列數(shù)，在本實(shí)施方式1中，以兩個(gè)蛇 形列為一個(gè)單位，但也可以根據(jù)冷卻器(熱交換器)的大小等設(shè)定每一單位的蛇形列數(shù)。(實(shí)施方式2)圖5是本發(fā)明的實(shí)施方式2的物品儲(chǔ)藏裝置的縱截面圖，圖6為表示該物品儲(chǔ)藏 裝置的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的概要的示意圖，圖7為表示該物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正 面?zhèn)瓤吹氖疽鈭D。此外，本實(shí)施方式2的物品儲(chǔ)藏裝置，是以具備實(shí)施方式1中說明的長散熱片7的 配合率為散熱片整體的約10%到約20%的范圍的冷卻器1的冷凍冰箱進(jìn)行說明的。因此， 與實(shí)施方式1相同的結(jié)構(gòu)要素，賦予相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說明。圖5到圖7中，主體11由一面開口的隔熱箱體構(gòu)成，內(nèi)部由隔熱分割壁12劃分為 不同溫度帶的冷藏室(相當(dāng)于本發(fā)明的儲(chǔ)藏空間)13和冷凍室(相當(dāng)于本發(fā)明的儲(chǔ)藏空 間)14。開口面上與冷藏室13、冷凍室14分別對應(yīng)地設(shè)置有能夠開閉的隔熱門15、16。在主體1的背面下部設(shè)置有機(jī)械室17，配置有構(gòu)成對儲(chǔ)存空間內(nèi)進(jìn)行冷卻的冷凍 循環(huán)裝置的壓縮機(jī)18等。該冷凍循環(huán)裝置具備由配管依次環(huán)狀連接了壓縮機(jī)18、散熱器 19、減壓裝置20和冷卻器1的制冷劑循環(huán)回路。此外，在冷凍室14的背面?zhèn)仍O(shè)有配置了冷卻器1的冷卻室21。在冷卻室21，除了 冷卻器1之外還配置有鼓風(fēng)機(jī)22和除霜加熱器8。除霜加熱器8進(jìn)行冷卻器1的除霜。此 外，冷卻室21的上部通過作為本發(fā)明的通風(fēng)回路的貫通管道23和供給管道24連通到冷藏 室13內(nèi)。在冷卻室21的下部設(shè)置有與冷凍室14內(nèi)連通的開口 30。在冷藏室13中的供給管道24的前端部和冷卻室21的上部前面設(shè)置有對來自冷 卻室21的冷氣的供給進(jìn)行控制的氣流調(diào)節(jié)裝置(夕'> 〃一)25、26。氣流調(diào)節(jié)裝置25、26 只設(shè)置在冷藏室13、冷凍室14側(cè)，向冷凍室14的冷氣的供給能夠通過壓縮機(jī)18和鼓風(fēng)機(jī) 22的運(yùn)轉(zhuǎn)控制進(jìn)行。在此，本發(fā)明的主旨并不在于氣流調(diào)節(jié)裝置25、26的動(dòng)作，因此省略對氣流調(diào)節(jié)裝置25、26的詳細(xì)結(jié)構(gòu)和動(dòng)作的說明。在冷藏室13的底面，開有將冷藏室13內(nèi)的冷氣導(dǎo)向冷卻室21的返回管道(相當(dāng) 于本發(fā)明的通風(fēng)回路)27的流入口 28。此外，在冷卻室21中的冷卻器1的上風(fēng)位置開有返 回管道27的返回口 29。S卩，通風(fēng)回路將冷卻室21和儲(chǔ)藏空間連通。鼓風(fēng)機(jī)22將由冷卻器 1冷卻的冷氣經(jīng)由通風(fēng)回路供給到儲(chǔ)藏空間內(nèi)，并使其從冷藏室13、冷凍室14向冷卻室21 內(nèi)循環(huán)。氣流調(diào)節(jié)裝置25、26、壓縮機(jī)18和鼓風(fēng)機(jī)22的運(yùn)轉(zhuǎn)，如公知，根據(jù)分別配置在冷藏 室13和冷凍室14的溫度檢測單元(未圖示)的檢測溫度進(jìn)行控制。此外，壓縮機(jī)18根據(jù) 附著在冷卻器1上的霜的量或者累計(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間等進(jìn)行控制。在上述結(jié)構(gòu)的冷凍冰箱中，當(dāng)鼓風(fēng)機(jī)22和壓縮機(jī)18運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由冷卻器1冷卻的冷 氣，如箭頭X所示，隨著氣流調(diào)節(jié)裝置26的開放動(dòng)作流入冷凍室14內(nèi)，將冷凍室14內(nèi)的儲(chǔ) 藏物(未圖示)冷卻。冷氣反復(fù)進(jìn)行從冷卻室21的下部流入冷卻室21內(nèi)、在此由冷卻器 1冷卻、再次流入冷凍室14內(nèi)的循環(huán)流。此外，冷卻室21的冷氣的一部分，如箭頭y所示，通過貫通管道23和供給管道24， 隨著氣流調(diào)節(jié)裝置25的開放動(dòng)作流入冷藏室13，在此將冷藏室13內(nèi)的儲(chǔ)藏物(未圖示) 冷卻。冷氣的一部分反復(fù)進(jìn)行從返回管道27的流入口 28通過返回管道27從返回口 29流 入冷卻室21內(nèi)、在此由冷卻器1冷卻、再次流入冷藏室13的循環(huán)流。因此，以比冷凍室14的溫度高的溫度使氣流調(diào)節(jié)裝置25進(jìn)行開閉動(dòng)作，由此冷藏 室13成為比冷凍室14的溫度高的儲(chǔ)藏空間。此外，在規(guī)定的冷凍溫度范圍進(jìn)行氣流調(diào)節(jié) 裝置26的開閉，由此，冷凍室14成為比冷藏室13溫度低的儲(chǔ)藏空間。如上所述，隨著繼續(xù)冷凍運(yùn)轉(zhuǎn)，在冷卻器1，在制冷劑管4、分割散熱片6和長散熱 片7上分別產(chǎn)生附著霜，用適當(dāng)?shù)姆椒z測出該附著霜，進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)。接著，使用圖7對除霜運(yùn)轉(zhuǎn)進(jìn)行說明。圖5所示的壓縮機(jī)18和鼓風(fēng)機(jī)22的運(yùn)轉(zhuǎn)停止，對除霜加熱器8通電，進(jìn)行除霜運(yùn) 轉(zhuǎn)。由此，圖7所示的除霜加熱器8發(fā)熱，由于該熱的輻射作用，對分割散熱片6和長散熱 片7加熱，利用來自這些散熱片的熱傳遞作用對制冷劑管4進(jìn)行加熱。其結(jié)果，制冷劑管4內(nèi)的制冷劑也被加熱，制冷劑在制冷劑管4內(nèi)移動(dòng)。由于該制 冷劑的移動(dòng)、分割散熱片6和長散熱片7的加熱作用，冷卻器1的附著霜逐漸融化變成水， 集中到排水器皿(未圖示)被排出。特別是，對制冷劑管4的熱傳遞，來自長散熱片7的熱傳遞作用大，也能夠加熱與 除霜加熱器8離開的位于圖7中的上方的制冷劑管4。因此，基于除霜加熱器8的加熱作用的冷卻器1的熱分布均勻，形成不均勻少的除 霜。因此，即使冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)再次啟動(dòng)，也能夠緩和不均勻的除霜引起的局部附著霜的成長，能 夠進(jìn)行高效的冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)。如上所述，安裝了實(shí)施方式1的冷卻器1的冷凍冰箱，能夠兼顧冷卻器1的高性能 和良好的除霜特性。因此，能夠抑制除霜運(yùn)轉(zhuǎn)造成的冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)的長時(shí)間中斷，能夠抑制冷卻 運(yùn)轉(zhuǎn)、除霜運(yùn)轉(zhuǎn)中的電力消耗量。(實(shí)施方式3)圖8為表示本發(fā)明實(shí)施方式3的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤吹氖疽鈭D。在此，作為物品儲(chǔ)藏裝置的冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)與實(shí)施方式2相同，因此，對于冷凍 冰箱的說明使用圖5、圖6。此外，本實(shí)施方式3中，與實(shí)施方式1、2相同的結(jié)構(gòu)要素，賦予 相同的符號(hào)，以與實(shí)施方式2不同的點(diǎn)為主體進(jìn)行說明。相對于實(shí)施方式1、2，本發(fā)明實(shí)施方式3在冷卻器Ia的結(jié)構(gòu)中，將分割散熱片6從 35片減少為33片，將長散熱片7的片數(shù)從5片增加到7片，在特定的區(qū)域改變了長散熱片 7的配合率。S卩，在鄰近冷卻室21的返回口 29的區(qū)域A，配置有分割散熱片6和長散熱片7共 16片，其中配置有4片長散熱片7 (配合率25% )。在離開返回口 29的區(qū)域B中，配置有 24片分割散熱片6和長散熱片7，其中配置3片長散熱片7 (配合率12. 5% )。在此，區(qū)域A、區(qū)域B和各區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率示意地確定?？梢愿?據(jù)冷卻器Ia的能力或者通過冷卻器Ia的氣流的分布等適宜地確定上述區(qū)域A、區(qū)域B和各 區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率。在上述結(jié)構(gòu)中，流入冷卻室21的冷氣，為如箭頭y(以下，稱為氣流y)所示從返回 口 29流入的來自冷藏室13內(nèi)的氣流、和箭頭x(以下，稱為氣流χ)所示的從開口 30流入 的來自冷凍室14內(nèi)的氣流。由于儲(chǔ)藏溫度的差，在冷卻器Ia中，不同溫度帶的氣流x、y混 合通過ο來自冷藏室13的氣流y，溫度高，此外濕度與氣流χ相比也高，因此，冷卻器Ia上 附著霜產(chǎn)生不均勻，在區(qū)域A側(cè)附著霜的量變多。除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，除霜加熱器8發(fā)熱，遍布冷卻器Ia的全寬照射除霜加熱器8的熱，冷 卻器Ia由于輻射熱被加熱。其結(jié)果，冷卻器Ia的附著霜逐漸開始融化，但因?yàn)閰^(qū)域A中的 長散熱片7的配置片數(shù)比區(qū)域B中的長散熱片7的配置片數(shù)多，所以處于向圖8中的上方 的熱傳遞量比區(qū)域B多的狀態(tài)。因此，區(qū)域A中的附著霜的融化比區(qū)域B多，但因?yàn)楦街慷?，成為水滴而完?除霜需要時(shí)間。另一方面，在區(qū)域B中也同樣融化附著霜，但被傳遞的熱量比區(qū)域A少，因此成為 水滴而完成除霜也同樣需要時(shí)間。從這些，適宜地定義溫度高的氣流y通過的區(qū)域A和溫度低的氣流χ通過的區(qū)域 B。此外，在冷卻器Ia中，定義區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率以使除霜大致同樣地完 成，由此，能夠得到消除不平衡的附著霜引起的不均勻除霜的冷卻器la。并且，設(shè)定長散熱 片7的片數(shù)，使得長散熱片7的配合率在制冷劑管4的一個(gè)蛇形列中的在直管部2的管軸 方向配置的全部板狀散熱片的約10%到約20%的范圍。因此，能夠得到將圖3所示的冷卻 器性能Q和空氣側(cè)熱傳遞率h維持在高的范圍的冷卻器la。S卩，本發(fā)明實(shí)施方式3的冷卻器la，使附著霜量多的區(qū)域A的長散熱片7的配合率 比附著霜量少于區(qū)域A的區(qū)域B中的長散熱片7的配合率高。因此，從冷凍冰箱中的結(jié)構(gòu)的情況等看，在流入冷卻室21的氣流X、y存在溫度差 的結(jié)構(gòu)中，如上所述使附著霜量多的區(qū)域的長散熱片7的配合率高。通過設(shè)定分割散熱片 6和長散熱片7的排列以使傳遞熱量增多，能夠提供維持冷卻(熱交換)性能、除霜特性優(yōu) 異的冷凍冰箱。(實(shí)施方式4)
圖9為表示本發(fā)明實(shí)施方式4的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤?的示意圖。在此，作為物品儲(chǔ)藏裝置的冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)，與實(shí)施方式2相同，因此，對于冷凍 冰箱的說明使用圖5、圖6。此外，本實(shí)施方式4中，與實(shí)施方式1 3相同的結(jié)構(gòu)要素，賦 予相同的符號(hào)，以與實(shí)施方式2、3不同的點(diǎn)為主體進(jìn)行說明。相對于實(shí)施方式1、2，本發(fā)明實(shí)施方式4在冷卻器Ia的結(jié)構(gòu)中，將分割散熱片6從 35片減少到33片，將長散熱片7的片數(shù)從5片增加到7片，在特定的區(qū)域改變了長散熱片 7的配合率。對于冷卻室21a，從冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)關(guān)系來看，不同點(diǎn)在于冷藏室13的冷氣流入 的返回口 29和冷凍室14的冷氣流入的開口 30a設(shè)置在相對置的位置(不同的位置)。由此，在冷卻器Ia中，靠近冷卻室21a的返回口 29的區(qū)域A，配置有16片分割散熱 片6和長散熱片7，其中長散熱片7配置有4片(配合率25% )。在開口 30a附近的區(qū)域B 中，配置有24片分割散熱片6和長散熱片7，其中配置有3片長散熱片7 (配合率12. 5% )。在此，區(qū)域A、區(qū)域B和各區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率示意地確定?？梢愿?據(jù)冷卻器Ia的能力、或者通過冷卻器Ia的氣流、風(fēng)量、溫度等的分布等適宜地確定上述區(qū) 域A、區(qū)域B和各區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率。上述結(jié)構(gòu)中，流入冷卻器21a的冷氣，為如箭頭y(以下，稱為氣流y)所示的從返 回口 29流入的來自冷藏室13內(nèi)的氣流、和箭頭x(以下，稱為氣流χ)所示的從開口 30a流 入的來自冷凍室14內(nèi)的氣流。與實(shí)施方式3同樣，由于儲(chǔ)藏溫度的差，在冷卻器Ia中不同 的溫度帶的氣流x、y混合通過，在冷卻器Ia中與實(shí)施方式3同樣，附著霜產(chǎn)生不均勻，在區(qū) 域A側(cè)的附著霜量變多。除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，除霜加熱器8發(fā)熱，遍布冷卻器Ia的全寬照射除霜加熱器8的熱，冷 卻器Ia由于輻射熱被加熱。其結(jié)果，與實(shí)施方式3相同，區(qū)域A中的附著霜的融化比區(qū)域 B多，但因?yàn)楦街慷?，成為水滴而完成除霜需要時(shí)間。此外，在區(qū)域B中也同樣，附著霜 融化，但傳遞的熱量比區(qū)域A少，因此完成除霜也同樣需要的時(shí)間。從這些，適宜地定義溫度高的氣流y通過的區(qū)域A和溫度低的氣流χ通過的區(qū)域 B。此外，在冷卻器Ia中，定義區(qū)域A、B中的長散熱片7的配合率以使除霜大致同樣地完 成，由此，能夠得到消除不平衡的附著霜引起的不均勻除霜的冷卻器la。并且，設(shè)定長散熱 片7的片數(shù)，使得長散熱片7的配合率在制冷劑管4的一個(gè)蛇形列中的在直管部2的管軸 方向配置的全部板狀散熱片的約10%到約20%的范圍。因此，能夠得到將圖3所示的冷卻 器性能Q和空氣側(cè)熱傳遞率h維持在高的范圍的冷卻器la。S卩，本發(fā)明的實(shí)施方式4的物品儲(chǔ)藏裝置，設(shè)置有多個(gè)儲(chǔ)藏空間，并且使各個(gè)儲(chǔ)藏 空間的冷卻溫度帶不同。將各個(gè)通風(fēng)回路的一端在冷卻室21a的不同位置開口，使長散熱 片7的配合率在冷卻溫度帶高的開口附近區(qū)域比冷卻溫度帶低的開口附近區(qū)域高。因此，從冷凍冰箱中的結(jié)構(gòu)的情況等看，有在流入冷卻室21的氣流x、y存在溫度 差的結(jié)構(gòu)。在這種情況下，如上所述使附著霜量多的區(qū)域的長散熱片7的配合率高，設(shè)定分 割散熱片6和長散熱片7的排列以使傳遞熱量增多。由此能夠提供維持冷卻(熱交換)性 能、除霜特性優(yōu)異的冷凍冰箱。(實(shí)施方式5)圖10為表示本發(fā)明實(shí)施方式5的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)瓤吹氖疽鈭D。在此，作為物品儲(chǔ)藏裝置的冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)，與實(shí)施方式2相同，因此，對于冷 凍冰箱的說明使用圖5、圖6。此外，本實(shí)施方式5中，與實(shí)施方式1、2相同的結(jié)構(gòu)要素，賦 予相同的符號(hào)，以與實(shí)施方式2 4不同的點(diǎn)為主體進(jìn)行說明。相對于實(shí)施方式1、2，本發(fā)明實(shí)施方式5在冷卻器Ib的結(jié)構(gòu)中，將分割散熱片6從 35片減少到33片，將長散熱片7的片數(shù)從5片增加到7片，在特定的區(qū)域改變了長散熱片 7的配合率。與實(shí)施方式2到4的不同點(diǎn)在于冷卻器Ib和除霜加熱器8稍稍傾斜地配置在冷 卻室21b內(nèi)，流向冷卻室21b的所有氣流χ從開口 30b流入。S卩，本發(fā)明實(shí)施方式5的物品儲(chǔ)藏裝置，直管部2配置成從水平方向32傾斜，使傾 斜的低位部33中的長散熱片7的配合率比傾斜的高位部34中的長散熱片7的配合率高。冷卻器Ib的傾斜，有時(shí)是根據(jù)除霜時(shí)水滴下的情況而有意進(jìn)行的，有時(shí)是雖然安 裝為水平但由于組合誤差而略微傾斜等形成的。無論是哪種情況，冷卻器Ib都配置成制冷劑管4的直管部2傾斜。本實(shí)施方式5， 將上述的冷卻器Ib中改變了長散熱片7的配合率的特定區(qū)域定義為制冷劑管4的位于低 位的彎管部3及其附近(圖10中左側(cè)的區(qū)域Al)，使長散熱片7的配合率約為50%。在此，區(qū)域Al和區(qū)域Al中的長散熱片7的配合率是示意地確定的。需要根據(jù)冷 卻器Ib的能力、傾斜度或者通過冷卻器Ib的氣流的分布等適宜地確定上述區(qū)域Al和區(qū)域 Al中的長散熱片7的配合率。上述結(jié)構(gòu)中，來自冷藏室13和冷凍室14的氣流X，由開口 30b流入冷卻室21b，在 此被冷卻，再次在冷藏室13、冷凍室14中循環(huán)。而且，通過冷卻器Ib時(shí)水分附著在冷卻器 Ib上，成長為霜。在此，當(dāng)根據(jù)冷凍室14的溫度控制等的情況停止壓縮機(jī)18時(shí)，在構(gòu)成冷卻器Ib 的制冷劑管4的位于低位的彎管部3 (圖10中左側(cè))殘留制冷劑。該殘留的制冷劑處于低 溫狀態(tài)。特別是，在由于控制的關(guān)系鼓風(fēng)機(jī)22繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，由于殘留的制冷劑的冷 卻作用，以該低位部為中心在區(qū)域Al產(chǎn)生附著霜，成為該附著霜比高位部(殘留的區(qū)域B 1)產(chǎn)生得多的不均勻的附著霜狀態(tài)。當(dāng)在該不均勻的附著霜狀態(tài)下停止冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)、開始除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，通過除霜加熱器8 的發(fā)熱作用，遍布冷卻器Ib的全寬照射除霜加熱器8的熱，利用輻射熱加熱冷卻器lb。其結(jié)果，冷卻器Ib的附著霜逐漸開始融化。但是區(qū)域Al中的長散熱片7的配置 片數(shù)，比殘留區(qū)域Bl中的長散熱片7的配置片數(shù)多，因此，向圖10中的上方的熱傳遞量，處 于區(qū)域Al比其他的區(qū)域Bl多的狀態(tài)。由此，區(qū)域Al中的附著霜的融化，比殘留區(qū)域Bl的多，但是因?yàn)楦街慷?，成?水滴而完成除霜需要時(shí)間。另一方面，在區(qū)域Bl中也同樣融化附著霜，但被傳遞的熱量比區(qū)域Al少，因此，成 為水滴而完成除霜也同樣需要時(shí)間。由此，適宜地定義附著霜多的區(qū)域Al和附著霜少的區(qū)域Bi。在冷卻器Ib中，定義 區(qū)域Al、Bl中的長散熱片7的配合率以使除霜大致同樣地完成。由此，能夠得到消除不平 衡的附著霜引起的不均勻除霜的冷卻器lb。并且，設(shè)定長散熱片7的片數(shù)，以使長散熱片7 的配合率在制冷劑管4的一個(gè)蛇形列中的在直管部2的管軸方向配置的全部板狀散熱片的約10%到約20%的范圍。因此，能夠得到將圖3所示的冷卻器性能Q和空氣側(cè)熱傳遞率h 維持在高的范圍的冷卻器lb。這樣，從冷凍冰箱中的結(jié)構(gòu)等出發(fā)，在冷卻室21a中，有冷卻器Ib傾斜配置的情 況。在這種情況下，設(shè)定分割散熱片6和長散熱片7的排列，使得在低位側(cè)的區(qū)域Al中，長 散熱片7的配合率高，傳遞熱量多。由此，能夠維持冷卻(熱交換)性能，提供除霜特性優(yōu) 異的冷凍冰箱。(實(shí)施方式6)圖11為表示本發(fā)明實(shí)施方式6的物品儲(chǔ)藏裝置的冷卻室的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的從正面?zhèn)?看的示意圖。在此，作為物品儲(chǔ)藏裝置的冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)，與實(shí)施方式2相同，因此，對于冷 凍冰箱的說明使用圖5、圖6。此外，本實(shí)施方式6中，與實(shí)施方式1、2相同的結(jié)構(gòu)要素，賦 予相同的符號(hào)，以與實(shí)施方式2 5不同的點(diǎn)為主體進(jìn)行說明。相對于實(shí)施方式1、2，本發(fā)明實(shí)施方式6在冷卻器Ic的結(jié)構(gòu)中，將分割散熱片6從 35片減少到33片，將長散熱片7的片數(shù)從5片增加到7片，在特定的區(qū)域改變了長散熱片 7的配合率。與實(shí)施方式2到5的不同點(diǎn)在于從冷凍冰箱的結(jié)構(gòu)關(guān)系出發(fā)，冷卻室21c的開口 30c在關(guān)于冷卻器Ic偏向一方的位置上，由開口 30c流入的氣流ζ產(chǎn)生不均勻的風(fēng)量分布。S卩，在配置于冷卻室21c的冷卻器Ic中，靠近開口 30c的區(qū)域A2，如箭頭zl (以 下，稱為氣流zl)所示，通風(fēng)阻抗小、風(fēng)量多。但是，如箭頭z2、z3(以下，稱為氣流z2、氣流 z3)所示，遠(yuǎn)離開口 30c的區(qū)域B2，通風(fēng)阻擋變大，隨之風(fēng)量變小。由此，在冷卻器Ic中，風(fēng)量多的氣流zl通過的區(qū)域A2，配置有16個(gè)分割散熱片6 和長散熱片7，其中配置4個(gè)長散熱片7 (配合率25% )。遠(yuǎn)離開口 30c，流過風(fēng)量比氣流zl 少的氣流z2、z3的區(qū)域B2中，配置24片分割散熱片6和長散熱片7，其中配置3片長散熱 片7(配合率12. 5% )。S卩，本發(fā)明的實(shí)施方式6的物品儲(chǔ)藏裝置，使通過冷卻器Ic的風(fēng)量多的區(qū)域的長 散熱片7的配合率比風(fēng)量少的區(qū)域的長散熱片7的配合率高。在此，區(qū)域A2、區(qū)域B2和各區(qū)域A2、B2中的長散熱片7的配合率是示意地確定的。 需要根據(jù)冷卻器Ic的能力或者通過冷卻器Ic的氣流的分布等適宜地確定上述區(qū)域A2、區(qū) 域B2和各區(qū)域A2、B2中的長散熱片7的配合率。上述結(jié)構(gòu)中，來自冷藏室13和冷凍室14的氣流zl、z2、z3，由開口 30c流入冷卻 室21c，在此被冷卻，再次在冷藏室13、冷凍室14中循環(huán)。而且，在通過冷卻器Ic時(shí)，水分 附著在冷卻器Ic上，形成霜。該附著霜，與通過冷卻器Ic的風(fēng)量成比例，風(fēng)量多的區(qū)域A2比風(fēng)量少的區(qū)域B2 多，其結(jié)果，冷卻器Ic處于產(chǎn)生不均勻的附著霜的狀態(tài)。當(dāng)在該不均勻的附著霜狀態(tài)下停止冷卻運(yùn)轉(zhuǎn)、開始除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，通過除霜加熱器8 的發(fā)熱作用，遍布冷卻器Ic的全寬照射除霜加熱器8的熱，冷卻器Ic由輻射熱加熱。其結(jié)果，冷卻器Ic的附著霜逐漸開始融化。但是區(qū)域A2中的長散熱片7的配置 片數(shù)，比殘留區(qū)域B2中的長散熱片7的配置片數(shù)多，因此，向圖11中的上方的熱傳遞量，處 于區(qū)域A2比其他的區(qū)域B2多的狀態(tài)。由此，區(qū)域A2中的附著霜的融化，比殘留區(qū)域B2的多，但是因?yàn)楦街慷?，成為水滴而完成除霜需要時(shí)間。另一方面，在區(qū)域B2中，同樣融化附著霜，但被傳遞的熱量比區(qū)域A2少，因此，成 為水滴而完成除霜也同樣需要時(shí)間。由此，適宜地定義風(fēng)量多的氣流zl通過的區(qū)域A2和風(fēng)量小的氣流z2、z3通過的 區(qū)域B2。在冷卻器Ic中，定義區(qū)域A2、B2中的長散熱片7的配合率以使除霜在規(guī)定時(shí)間內(nèi) 大致同樣地完成。由此，能夠得到消除不平衡的附著霜引起的不均勻除霜的冷卻器lc。并 且，設(shè)定長散熱片7的片數(shù)，使得長散熱片7的配合率在制冷劑管4的一個(gè)蛇形列中的在直 管部2的管軸方向配置的全部板狀散熱片的約10%到約20%的范圍。因此，能夠得到將圖 3所示的冷卻器性能Q和空氣側(cè)熱傳遞率h維持在高的范圍內(nèi)的冷卻器lc。這樣，從冷凍冰箱中的結(jié)構(gòu)等出發(fā)，有流入冷卻室21c的氣流ζ存在不均勻的風(fēng)量 分布的結(jié)構(gòu)。在這種情況下，如上所述設(shè)定分割散熱片6和長散熱片7的排列，使得附著霜 量多的區(qū)域的長散熱片7的配合率高，傳遞熱量多。由此，能夠維持冷卻(熱交換)性能， 提供除霜特性優(yōu)異的冷凍冰箱。
權(quán)利要求
一種冷卻器，包括直管部和彎管部互相連接的，被彎曲加工成蛇行狀的制冷劑管；和具備所述直管部所貫通的長孔的、被布置在所述直管部的管軸方向的板狀散熱片，所述冷卻器的特征在于所述板狀散熱片包括規(guī)定數(shù)目的所述直管部貫通于所述長孔的分割散熱片和全部所述直管部貫通于所述長孔的長散熱片，所述長散熱片的片數(shù)除以所述板狀散熱片的片數(shù)所得的配合率為規(guī)定的比例。
2.如權(quán)利要求1所述的冷卻器，其特征在于從位于促進(jìn)與所述制冷劑管的熱交換用的通風(fēng)的最上游側(cè)的所述分割散熱片隔開規(guī) 定間隔設(shè)置有對所述板狀散熱片進(jìn)行加熱的除霜加熱器。
3.如權(quán)利要求1或2中任一項(xiàng)所述的冷卻器，其特征在于所述分割散熱片的所述規(guī)定數(shù)目為2，所述配合率在10%以上20%以下。
4.一種物品儲(chǔ)藏裝置，其特征在于，包括一面開口的、內(nèi)部作為收納物的儲(chǔ)藏空間的隔熱箱制的主體；閉塞所述開口的、能夠開閉的門體；和對所述儲(chǔ)藏空間內(nèi)進(jìn)行冷卻的冷卻循環(huán)裝置，所述冷卻循環(huán)裝置包括由配管依次環(huán)狀連接壓縮機(jī)、散熱器、減壓裝置和冷卻器的制 冷劑循環(huán)回路，在所述主體設(shè)置有將冷卻室和所述儲(chǔ)藏空間連通的通風(fēng)回路，在所述冷卻室內(nèi)設(shè)置有權(quán)利要求2所述的冷卻器，和將由所述冷卻器冷卻的冷氣通過所述通風(fēng)回路供給到所述儲(chǔ)藏空間內(nèi)、并使所述冷氣 從所述儲(chǔ)藏空間內(nèi)向所述冷卻室內(nèi)循環(huán)的鼓風(fēng)機(jī)。
5.如權(quán)利要求4所述的物品儲(chǔ)藏裝置，其特征在于所述冷卻器中附著霜量多的區(qū)域的所述長散熱片的配合率，高于比所述區(qū)域附著霜量 少的區(qū)域中的長散熱片的配合率。
6.如權(quán)利要求4所述的物品儲(chǔ)藏裝置，其特征在于設(shè)置有多個(gè)所述儲(chǔ)藏空間，并且使各個(gè)所述儲(chǔ)藏空間的冷卻溫度帶不同，各個(gè)所述通 風(fēng)回路的一端在所述冷卻室的不同的位置開口，所述配合率在所述冷卻溫度帶高的開口附 近的區(qū)域高于所述冷卻溫度帶低的開口附近的區(qū)域。
7.如權(quán)利要求4所述的物品儲(chǔ)藏裝置，其特征在于所述直管部從水平方向傾斜配置，所述傾斜的低位部的所述配合率，高于所述傾斜的 高位部的所述配合率。
8.如權(quán)利要求4所述的物品儲(chǔ)藏裝置，其特征在于通過所述冷卻器的風(fēng)量多的區(qū)域的所述配合率，高于所述風(fēng)量少的區(qū)域的所述配合
全文摘要
本發(fā)明提供一種冷卻器和物品儲(chǔ)藏裝置，冷卻器包括直管部和彎管部互相連接的、被彎曲加工成蛇行狀的制冷劑管；和具備直管部所貫通的長孔的、被布置在直管部的管軸方向的板狀散熱片，板狀散熱片包括規(guī)定數(shù)目的直管部貫通于長孔的分割散熱片和全部直管部貫通于長孔的長散熱片，長散熱片的片數(shù)除以板狀散熱片的片數(shù)所得的配合率為規(guī)定的比例。
文檔編號(hào)F28F1/32GK101886860SQ201010177439
公開日2010年11月17日 申請日期2010年5月11日 優(yōu)先權(quán)日2009年5月11日
發(fā)明者砂田正樹, 砂畠巧 申請人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社