專利名稱：一種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及雙相不銹鋼及其制造方法，尤其ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼及其制造方法。
背景技術(shù)：
雙相不銹鋼由鐵素體與奧氏體雙相組成，而且其中每相比例不少于30%。由于兩相組織的特征使雙相不銹鋼兼有鐵素體不銹鋼和奧氏體不銹鋼的優(yōu)點(diǎn)，與鐵素體不銹鋼比，其韌性高、脆性轉(zhuǎn)變溫度低、耐晶間腐蝕和焊接性能好。同時(shí)保留了鐵素體鋼導(dǎo)熱系數(shù)高、膨脹系數(shù)小的優(yōu)點(diǎn)。其屈服強(qiáng)度與奧氏體不銹鋼相比顯著提高，耐氯化物應(yīng)カ腐蝕斷裂能力明顯高于300系列的奧氏體不銹鋼，同時(shí)具有優(yōu)異的耐孔蝕和縫隙腐蝕的能力。1968年不銹鋼精煉エ藝一氬氧脫碳(AOD)的發(fā)明，使一系列新不銹鋼鋼種的產(chǎn)生成為可能。AOD所帯來的諸多進(jìn)步之ー便是合金元素氮的添加。雙相不銹鋼添加氮可以使焊接狀態(tài)下熱影響區(qū)的韌性和耐腐蝕性接近于基體金屬的性能，氮還降低了有害金屬間相的形成速率。含氮的雙相不銹鋼被稱為第二代雙相不銹鋼。2205是第二代雙相鋼的代表鋼種并廣泛應(yīng)用于海上石油平臺(tái)、化工、造紙等多個(gè)領(lǐng)域。Cr含量在22%以下,且含鎳量低，同時(shí)不含鑰、鶴或僅含少量的鑰、鶴的雙相不銹鋼被稱為經(jīng)濟(jì)型雙相不銹鋼，由于采用N、Mn代Ni，因此成本較低，是取代傳統(tǒng)奧氏體不銹鋼的理想材料。實(shí)際上，進(jìn)入2000年以來，雙相不銹鋼的發(fā)展呈現(xiàn)兩種趨勢(shì)。一方面進(jìn)ー步提高鋼中合金元素含量以獲得更高強(qiáng)度和更加優(yōu)良的耐蝕性，另ー方面轉(zhuǎn)向開發(fā)含Cr量21%左右，低鎳量且不含鑰或僅含少量鑰的經(jīng)濟(jì)型雙相不銹鋼，以降低雙相不銹鋼的成本和售價(jià)，從而増加雙相不銹鋼與其他類型不銹鋼的競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)。沖擊性能是雙相不銹鋼的最關(guān)鍵性能之一。歐洲專利局專利EP1327008公布了一種奧氏體ー鐵素體雙相不銹鋼，其成分范圍(重量％) : 0. 02 0. 07%C、3. (T8. 0%Mn、19. 0 23. 0%Cr、l. I I. 7%Ni、0. I 2. 0%Si、0. 15 0. 3%N、可能包含的合金元素有不大于I. 0%的 Mo 或 W、不大于 I. 0% 的 Cu、0. 003 0. 005%B、 ≤0. 004%Ti、 ≤ 0. 002%Nb、 ≤0. 04%V、 ≤0. 03%Ce或Ca，余量為Fe或不可避免的雜質(zhì)。經(jīng)1050°C退火處理后，該雙相鋼具有較高的強(qiáng)度、優(yōu)良的耐腐蝕性能和焊接性能，同時(shí)鋼中的Ni元素含量被降低至I. ri. 7%，與廣泛應(yīng)用的奧氏體不銹鋼相比具有成本顯著降低的特色，其應(yīng)用目標(biāo)是取代304奧氏體不銹鋼。但是，由于合金中Ni含量在I. 7%以下，因此隨著溫度的降低，其韌性(沖擊值)將顯著下降。專利CN101215674公布的一種奧氏體一鉄素體雙相不銹鋼，其成分范圍其成分范圍(重量％ ) :0 0. 04% C、5. 0 7. 0% Mn、18. 0 20. 0% Cr、0 I. 0% Si、0. 15 0. 25% N、0. 001 0. 1%B,0. 005 0. 20%的稀土 Ce或Y。材料不含Ni和Mo,耐點(diǎn)蝕當(dāng)量值PREN=Cr%+3. 3Mo%+20N%較低。歐洲專利EP1867748A1公開了ー種鐵素體-奧氏體相雙相不銹鋼，其成分特點(diǎn)是C ≤ 0. 05%, Cr :21 25%，Ni :1 2. 95%, N :0. 16 0. 28%, Mn ≤ 2. 0%,Mo+ff/2 ≤ 0. 50%, Mo ≤ 0. 45%, W ≤O. 15%, Si ≤ I. 4%, Al ≤ 0. 05%, Cu :0. lTO. 50%,S ≤0. 01%, P ≤ 0. 04%, B ≤ 0. 005%, Co ≤ 0. 5%, REM ≤ 0. 1%，V ≤0. 5%, Ti ≤0. 1%，Nb ≤ 0. 3%,Mg ( 0. 1%，材料具有優(yōu)良的耐蝕性和強(qiáng)度，但其_50°C時(shí)沖擊值不大于51J。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板及其制造方法，該不銹鋼材料沿縱向和橫向都具有優(yōu)良的低溫韌性，-40°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于220J，_80°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于200J。研究顯示奧氏體不銹鋼具有最佳的低溫韌性，其沖擊韌性值隨溫度降低到-200°C時(shí)基本未出現(xiàn)變化，保持在200J以上；雙相不銹鋼在室溫時(shí)沖擊性能與奧氏體不銹鋼相當(dāng)，隨著溫度降低，先保持不變，隨后出現(xiàn)下降。原因在于雙相不銹鋼中含有50%的鐵素體相，而鐵素體存在低溫韌脆轉(zhuǎn)變(Ductile to brittle transition,簡(jiǎn)稱DBT),導(dǎo)致雙相不銹鋼沖擊韌性隨溫度降低出現(xiàn)降低，因而低溫韌性成為衡量其力學(xué)性能的關(guān)鍵參數(shù)。例如典型的經(jīng)濟(jì)型雙相不銹鋼S32101在_40°C時(shí)，沿縱向(即鋼板的軋制方向)檢測(cè)的沖擊值為160J，橫向(即垂直于鋼板的軋制方向)檢測(cè)的沖擊值為80J左右；測(cè)試溫度降低到-80°C，橫向(即垂直于鋼板的軋制方向)檢測(cè)的沖擊值為60J左右。沖擊性能(尤其是橫向)的降 低將導(dǎo)致材料脆性斷裂或者失效的風(fēng)險(xiǎn)增加，從而限制了其在低溫的應(yīng)用。影響雙相不銹鋼低溫韌性的主要因素包括(I)合金元素鎳是強(qiáng)烈形成奧氏體和擴(kuò)大奧氏體相區(qū)的元素，隨著鎳含量的降低，低溫沖擊韌性迅速降低，鎳是決定沖擊韌性的關(guān)鍵因素之一。氮也是強(qiáng)烈形成和穩(wěn)定奧氏體、擴(kuò)大奧氏體相區(qū)的元素，其能力遠(yuǎn)超過鎳元素，但是氮降低雙相不銹鋼低溫韌性，隨著氮含量増加，低溫時(shí)沖擊韌性顯著下降。(2)組織方向和晶粒度的影響組織的方向性對(duì)沖擊韌性有顯著的影響。一般地，沿著軋向的沖擊性能較高，而垂直于軋向即橫向的沖擊性能則顯著較低，尤其是在低溫時(shí)表現(xiàn)得更加明顯。原因在于奧氏體相沿著軋制方向被拉長(zhǎng)，呈現(xiàn)典型帯狀組織特征。這種沿軋向拉長(zhǎng)的奧氏體導(dǎo)致了兩個(gè)方向的沖擊值差異較大，沖擊裂紋往往由顯微空洞連接而成，這種空洞優(yōu)先在鐵素體相中和相界發(fā)生，垂直于軋向試樣的裂紋沿著相界和在鐵素體相中可以較容易地?cái)U(kuò)展，導(dǎo)致最終斷裂，而沿軋向試樣的裂紋擴(kuò)展則不同，需要穿過奧氏體相，這些塑性較好的帯狀?yuàn)W氏體阻止了裂紋的擴(kuò)展，從而表現(xiàn)出較高的韌性。雙相不銹鋼的晶粒度對(duì)屈服強(qiáng)度和韌性起著重要作用，細(xì)小的晶粒有助于獲得較高的屈服強(qiáng)度和韌性。(3)相比例相比例對(duì)力學(xué)性能存在較顯著的影響，一般地，奧氏體含量高有利于提高沖擊韌性。同時(shí)相比例還影響耐腐蝕性能，因此需要選擇適當(dāng)?shù)南啾壤?，以獲得優(yōu)良的綜合性能。綜上所述，本發(fā)明的構(gòu)思如下將N含量控制在0. 08 0. 15%, Ni含量控制在3. 0 3. 5%, Mn含量2. 0 3. 5%，奧氏體相含量50、8%,控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3,確保其奧氏體相并未沿軋向過度拉長(zhǎng)。進(jìn)ー步地，通過特殊的軋制エ藝，即軋制エ藝為先沿ー個(gè)方向展寬軋制到鑄坯的35 45%，然后轉(zhuǎn)鋼90°后，軋制到所需厚度，總壓縮量滿足70%以上，同時(shí)兩個(gè)方向壓縮量比值接近1:1 ;將軋制后的鋼板進(jìn)行退火酸洗，其退火溫度控制在103(T110(TC，確保奧氏體相含量50飛8%，關(guān)鍵地控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3，確保材料沿著軋向和垂直于軋向均獲得優(yōu)異的韌性，消除韌性的方向性。材料沿縱向和橫向都具有優(yōu)良的低溫韌性，_40°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于220J，_80°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于200J，顯著高于S32101。同時(shí)材料含W 0. 5 1.0%、點(diǎn)蝕電位大于400mv，CPT溫度高于8で。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案為ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板，其化學(xué)成分重量百分比為C0. 01 0. 10%, Si 0. 2 I. 0%, Mn 2. 0 3. 5%, Cr 20. 0 21. 5%, Ni 3. 0 3. 5%, N 0. 08 0. 15%, W0. 5 I. 0%, Cu 0. 01 0. 5%, B 0. 001 0. 005%, V 0. 05 0. 25%，其余為 Fe 和不可避免雜質(zhì)。優(yōu)選地，鋼的組織中奧氏體相含量50 58%。進(jìn)ー步地，本發(fā)明提供ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板的制造方法，包括以下步驟按如下重量百分配比冶煉C0. oro. 10%, Si 0. 2 I. 0%, Mn 2. 0 3. 5%, Cr20. 0 21. 5%, Ni 3. 0 3. 5%, N 0. 08 0. 15%, W 0. 5 I. 0%, Cu 0. 01 0. 5%, B 0. 001 0. 005%, V0. 05、. 25%，其余為Fe和不可避免雜質(zhì)；冶煉方法可選擇真空感應(yīng)冶煉，電爐ー氬氧脫碳AOD或電爐ー氬氧脫碳AOD —爐外精練LF爐冶煉。將鋼液進(jìn)行模鑄或連鋳，模鑄時(shí)控制過熱度為3(T50°C左右，或采用連鑄エ藝，連鑄時(shí)控制過熱度為3(T50°C，通過控制過熱度避免氮的逸出而造成的氣孔，因?yàn)闅饪讓?dǎo)致熱加工性能、力學(xué)和耐腐蝕性能惡化；另外，連鑄時(shí)板坯拉速為0. 8^2m/min ；將鑄坯放入加熱爐中加熱到110(Tl250°C并保溫后，在單機(jī)架軋機(jī)上進(jìn)行熱軋，軋制エ藝為先沿ー個(gè)方向展寬軋制到鑄坯的35 45%，然后轉(zhuǎn)鋼90°后，軋制到所需厚度，總壓縮量滿足70%以上，同時(shí)兩個(gè)方向壓縮量比值接近1:1 ;將軋制后的鋼板進(jìn)行退火酸洗，其退火溫度控制在1030 1100で，確保奧氏體相含量50 58%，關(guān)鍵地控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3，確保其奧氏體相并未沿軋向過度拉長(zhǎng)。下面就本發(fā)明對(duì)成分的選擇原因和作用機(jī)理進(jìn)行如下說明碳碳是強(qiáng)奧氏體形成元素，一定程度上可以取代Ni，促進(jìn)奧氏體形成，并穩(wěn)定奧氏體組織，同時(shí)可以提高不銹鋼的強(qiáng)度。但是當(dāng)碳含量過高時(shí)，碳與鉻結(jié)合后在晶界形成富鉻碳化物，導(dǎo)致晶間腐蝕。另外，形成的富鉻碳化物還降低鋼的沖擊韌性。過低的碳含量將增加制備過程中的難度和成本。因此，本發(fā)明鋼中設(shè)計(jì)碳含量為0.op/ro. io%。硅硅是鋼鐵熔煉中通常含有的元素。在雙相不銹鋼中，硅是鐵素體形成和穩(wěn)定元素。硅在熔煉過程中用于脫氧，同時(shí)硅可以提高鐵素體相的高溫強(qiáng)度，因此一般雙相鋼中含 有0.2%以上的硅。但是硅含量過高時(shí)將降低氮的溶解度，并加速金屬間相的析出。因此，本發(fā)明鋼中設(shè)計(jì)硅含量為0. 29T1. 0%。錳錳是一種奧氏體形成和穩(wěn)定元素，可以利用錳一定程度上取代鎳，獲得奧氏體組織，同時(shí)錳的添加可以顯著提高氮的溶解度。但是錳對(duì)不銹鋼的耐腐蝕性的影響基本上都是負(fù)面的，因此本發(fā)明鋼中控制Mn含量為2. (T3. 5%。鉻鉻是鋼獲得耐腐蝕性能的最重要元素。一般地獲得耐腐蝕性的最低鉻含量是12%。但是當(dāng)鉻含量較低時(shí),Fe-Cr ニ元相圖顯示將出現(xiàn)馬氏體相，同時(shí)Cr含量的提高可以顯著增強(qiáng)耐腐蝕性能，因此本發(fā)明鋼中Cr含量控制在18%以上。但是當(dāng)Cr含量過高時(shí)，將增加金屬間相析出，同時(shí)由于Cr是主要的鐵素體形成元素，因此過高的Cr將需要相應(yīng)高的Ni當(dāng)量與之配合，以保證獲得雙相組織。因此，本發(fā)明鋼中鉻含量控制在20. 09T21. 5%。鎳鎳是基本奧氏體形成元素，是奧氏體不銹鋼和雙相不銹鋼中主要的奧氏體化元素。且能夠提高鋼的沖擊韌性，降低鋼的韌-脆轉(zhuǎn)變溫度(Ductile-bri ttle transitiontemperature,簡(jiǎn)稱DBTT)，在鎳含量小于4 5%吋，隨著鎳含量増加，沖擊韌性尤其是低溫沖擊韌性顯著提高。但是由于鎳價(jià)格昂貴，是降低不銹鋼生產(chǎn)成本的關(guān)鍵難題，因此本發(fā)明鋼中鎳含量控制在3. 09T3. 5%，以保證鋼中Mn、N降低后仍具有接近50 50的相比例，同時(shí)確保鋼在室溫尤其是低溫下具有優(yōu)異的沖擊韌性。氮氮元素是ー種強(qiáng)奧氏體形成元素。氮是雙相鋼中形成和穩(wěn)定奧氏體相的關(guān)鍵因素。同時(shí)氮的加入有利于提高鋼的強(qiáng)度和耐腐蝕性能，尤其是耐點(diǎn)腐蝕性能和耐縫隙腐蝕
性能。但是氮含量過高時(shí)，將增大含氮金屬間相形成的風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)提高熔煉和熱加工的難度，尤其是氮含量的提高將導(dǎo)致嚴(yán)重的熱軋邊裂率，導(dǎo)致難以在現(xiàn)有產(chǎn)線上進(jìn)行生產(chǎn)。尤其地，氮含量過高導(dǎo)致合金的韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高，降低其在低溫時(shí)的沖擊韌性。因此，本發(fā)明鋼中氮含量控制在0. 089T0. 15%。鎢鎢非常有利于提高鋼的耐腐蝕性能，其機(jī)理是穩(wěn)定鈍化膜及促進(jìn)鉻元素在鈍化膜中的富集，添加鎢的主要作用是提高耐腐蝕性。鎢還可以降低奧氏體/鉄素體相界面的活性，抑制金屬間相的形成。但是鎢含量過高時(shí)反而促進(jìn)金屬間相生成。因此本發(fā)明鋼中鎢含量控制在0. 5^1. 0%。銅銅是一種奧氏體形成元素，銅的加入可以提高雙相鋼在還原性酸中的耐腐蝕性，同時(shí)有利于提高耐縫隙腐蝕性能。但是銅含量過高時(shí)不利于熱加工性能。因此本發(fā)明鋼中銅含量控制在0. oro. 5%。硼，釩微量硼的添加可以細(xì)化組織，提高晶界強(qiáng)度，改善熱塑性，但是過量添加硼將導(dǎo)致材料熱加工性反而惡化，因此本發(fā)明經(jīng)過探索，發(fā)現(xiàn)在本合金體系中，添加0. 001%^ B ^ 0. 005%可以獲得最佳的熱加工性能；釩的主要作用是細(xì)化組織，提高鋼液純凈度，提高熱加工性能，其含量控制在0. 05、. 25%以下。本發(fā)明由于采用了以上技術(shù)方案，使之與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)和積極效果(I)將N含量控制在0. 08 0. 15%，Ni含量控制在3. 0 3. 5%，Mn含量2. 0 3. 5%，在確保材料獲得適當(dāng)相比例的同吋，降低DBTT溫度，提高其在低溫時(shí)的韌性；(2)將Mn含量控制到2. (T3. 5%，提高N溶解度的同時(shí)，有效降低了錳對(duì)耐腐蝕性能的不利影響，同時(shí)添加0. 5^1. 0%W，提高合金的耐腐蝕性尤其是耐點(diǎn)腐蝕性，材料的點(diǎn)蝕電位大于400mv，CPT溫度高于8°C，優(yōu)于傳統(tǒng)的304奧氏體不銹鋼；(3)通過特殊的軋制エ藝，降低材料組織和性能的方向性，控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3，確保材料沿著軋向和垂直于軋向均獲得優(yōu)異的韌性，消除韌性的方向性。材料沿縱向和橫向都具有優(yōu)良的低溫韌性，-40°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于220J，_80°C時(shí)縱向和橫向沖擊值大于200J，顯著高于S32101。(4)該雙相不銹鋼可利用現(xiàn)有的不銹鋼產(chǎn)線批量生產(chǎn)，具體制備方法為經(jīng)真空感應(yīng)爐、電爐-AOD爐冶煉或電爐-AOD-LF爐冶煉后澆鑄，在模鑄時(shí)控制過熱度為3(T50°C左右，并配合快速冷卻，或采用冷速較快的連鑄方法，避免氮的逸出，連鑄時(shí)控制過熱度為3(T50°C，板坯拉速為0. 8^2m/min ;熱軋時(shí)先沿ー個(gè)方向展寬軋制到鑄坯的35 45%，然后轉(zhuǎn)鋼90°后，軋制到所需厚度，總壓縮量滿足70%以上，同時(shí)兩個(gè)方向壓縮量比值接近1:1 ;將軋制后的鋼板進(jìn)行退火酸洗，其退火溫度控制在1030 1100で，上述エ藝?yán)矛F(xiàn)有產(chǎn)線和設(shè)備均可實(shí)現(xiàn)。(5)材料的綜合成本低于奧氏體不銹鋼304和316，可用于取代304和316，尤其是
低溫應(yīng)用領(lǐng)域。


圖I為本發(fā)明的實(shí)施例I合金金相圖(沿軋制方向)。圖2為本發(fā)明的實(shí)施例I合金金相圖(垂直于軋制方向)。圖3為本發(fā)明的對(duì)比例2合金金相圖(沿軋制方向)。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明實(shí)施例以電爐-AOD冶煉的生產(chǎn)流程為例將鉻鐵、鎳鐵以及廢鋼等加入電爐進(jìn)行融化，熔清后將鋼液倒入AOD爐，在AOD爐內(nèi)進(jìn)行脫C、脫S和增N、控N的吹煉，當(dāng)冶煉成分達(dá)到要求時(shí)，將鋼液倒入中間包，并在立彎式連鑄機(jī)上進(jìn)行澆鋳。連鑄的過熱度為30^500C，板坯拉速為0. 8 2m/min。將鑄坯放入加熱爐中加熱到110(Tl25(TC并保溫后，在單機(jī)架軋機(jī)上進(jìn)行熱軋，軋制エ藝為先沿ー個(gè)方向展寬軋制到鑄坯的35 45%，然后轉(zhuǎn)鋼90°后，軋制到所需厚度，總壓縮量滿足70%以上，同時(shí)兩個(gè)方向壓縮量比值接近1:1 ;將軋制后的鋼板進(jìn)行退火酸洗，其退火溫度控制在1030 1100で，確保奧氏體相含量50飛8%，關(guān)鍵地控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3，確保其奧氏體相并未沿軋向過度拉長(zhǎng)，從而獲得良好的沖擊性能和耐腐蝕性能。表I所示為本發(fā)明鋼種的化學(xué)成分及關(guān)鍵制造エ藝和材料性能，表I同時(shí)給出了作為對(duì)比例的目前已開發(fā)的雙相不銹鋼S32101和本發(fā)明鋼計(jì)劃取代的對(duì)象304奧氏體不銹鋼的化學(xué)成分。實(shí)施例I的合金沿軋制方向(又稱縱向)的金相圖如圖I所示(奧氏體相約占58%)，實(shí)施例I的合金垂直于軋制方向(又稱橫向)的合金金相圖如圖2所示，對(duì)比例2的合金沿軋制方向的金相圖如圖3所示。表I還給出了本發(fā)明鋼以及對(duì)比鋼種的力學(xué)性能和耐腐蝕性能，尤其是在_40°C和_80°C的沖擊韌性。其中雙相不銹鋼金相試樣經(jīng)電解腐蝕，腐蝕劑為40gK0H+100mlH20，腐蝕電流0. 3^0. 8A/cm2 ;力學(xué)性能均取自熱軋退火板，其中沖擊性能按照GB/T229夏比V型缺ロ沖擊標(biāo)準(zhǔn)，試樣尺寸IOX 10X55mm，試樣分別沿軋制方向(又稱縱向)和垂直于軋制方向(又稱橫向)取樣，測(cè)試溫度分別為20°C，-40°C，-80°C。表I
權(quán)利要求
1.ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板，其化學(xué)成分重量百分比為C0.oro. 10%, Si 0. 2 I. 0%, Mn 2. 0 3. 5%, Cr 20. 0 21. 5%, Ni 3. 0 3. 5%, NO. 08 0. 15%, W0.5 I. 0%, Cu 0. 01 0. 5%, B 0. 001 0. 005%, V 0. 05 0. 25%，其余為 Fe 和不可避免雜質(zhì)。
2.如權(quán)利要求I所述的ー種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板的制造方法，其特征在于，包括以下步驟 1)按所述成分冶煉，模鑄或連鑄形成鑄坯；采用模鑄時(shí)控制過熱度為30飛0で，采用連鑄時(shí)控制過熱度為3(T50°C，連鑄時(shí)板坯拉速為0. 8^2m/min ； 2)將鑄坯放入加熱爐中加熱到110(Tl250°C并保溫后，在單機(jī)架軋機(jī)上進(jìn)行熱軋，軋制エ藝為先沿ー個(gè)方向展寬軋制到鑄坯的35 45%，然后轉(zhuǎn)鋼90°后，軋制到所需厚度，總壓縮量滿足70%以上，同時(shí)兩個(gè)方向壓縮量比值接近1:1，控制奧氏體相沿軋向和寬度方向的尺寸比值小于3，確保其奧氏體相并未沿軋向過度拉長(zhǎng)； 3)將軋制后的鋼板進(jìn)行退火酸洗，其退火溫度控制在103(T110(TC，確保奧氏體相含量50 58%。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種低溫韌性優(yōu)良的雙相不銹鋼中厚板及其制造方法，其化學(xué)成分重量百分配比為C 0.01~0.10%，Si 0.2~1.0%，Mn 2.0~3.5%，Cr 20.0~21.5%，Ni 3.0~3.5%，N 0.08~0.15%，W 0.5~1.0%，Cu 0.01~0.5%，B 0.001~0.005%，V 0.05~0.25%，其余為Fe和不可避免雜質(zhì)。該不銹鋼通過成分配比控制，具有適當(dāng)?shù)南啾壤蛢?yōu)良的低溫韌性，同時(shí)通過特殊的軋制工藝確保其奧氏體相沿長(zhǎng)寬比小于3，避免沿軋向過度拉長(zhǎng)。材料沿縱向和橫向都具有優(yōu)良的低溫韌性，-40℃時(shí)縱向和橫向沖擊值大于220J，-80℃時(shí)縱向和橫向沖擊值大于200J，可大量應(yīng)用于低溫條件下沿海建筑、石油化工等領(lǐng)域。
文檔編號(hào)C22C38/58GK102650024SQ201210165039
公開日2012年8月29日 申請(qǐng)日期2012年5月24日 優(yōu)先權(quán)日2012年5月24日
發(fā)明者宋紅梅, 張偉, 江來珠, 王治宇, 胡錦程 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司