專利名稱：用于石板印刷印版載體的鋁帶及其制造技術(shù)
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于制造石板印刷印版載體的鋁帶的方法，其中，鋁帶由軋制錠 制成，該軋制錠在可選的均質(zhì)化處理之后被熱軋至2mm至7mm的厚度，并被冷軋至0. 15mm 至0.5mm的最終厚度。此外，本發(fā)明涉及一種由上述方法制造的厚度為0. 15mm至0.5mm的鋁帶以及由本 發(fā)明的鋁帶制造的印版載體。
背景技術(shù)：
對用于制造石板印刷印版載體的鋁帶的質(zhì)量要求很高。用于制造石板印刷印版載 體的鋁帶通常用電化學(xué)法粗糙化，該方法應(yīng)當(dāng)導(dǎo)致覆蓋表面的粗糙化和沒有條紋影響的無 定形結(jié)構(gòu)的外觀。粗糙化的結(jié)構(gòu)對于涂上光敏層是重要的，該光敏層接著被曝光。使該光 敏層然后在220°C至300°C的溫度條件下烘烤3至10分鐘，其中，烘烤時(shí)間的典型組合為例 如240°C條件下10分鐘，260°C條件下6分鐘和260°C條件下4分鐘。印版載體必須在烘烤 后盡可能少地降低抗拉強(qiáng)度，以至于使該印版載體容易處理并容易在印刷裝置中夾緊。同 時(shí)印版載體以及由此相應(yīng)地待制造的鋁帶具有盡可能高的交變彎曲耐受度，以至于幾乎可 以排除由于印版機(jī)械負(fù)荷而導(dǎo)致的板破裂。迄今為止傳統(tǒng)鋁帶很好地滿足了這些要求。為 提高產(chǎn)量，越來越多地使用印刷機(jī)，這就要求，使印版載體要如此夾緊，即，它在橫向相對于 軋制方向上彎曲并且在橫向相對于軋制方向上受到機(jī)械負(fù)載。同時(shí)較大石板印刷印版載體 的處理隨增加的尺寸和保持同樣的抗拉強(qiáng)度變得越來越難。例如由可以追溯到本申請人的歐洲專利EP 1 065 071 B1已知用于制造石板印刷 印版載體的帶體，其特征在于，在烘烤過程之后良好的可粗糙性結(jié)合較高的交變彎曲耐受 度以及足夠的熱穩(wěn)定性。由于印刷機(jī)增加的尺寸和由此導(dǎo)致的所需要印版載體的擴(kuò)大有這 個(gè)必要對已知的鋁合金和由它制造的印刷印版載體的特性加以改善。例如通過改變鋁合 金來實(shí)現(xiàn)簡單地提高抗拉強(qiáng)度，這不會導(dǎo)致期望的成功，這是因?yàn)樵诟呖估瓘?qiáng)度下鋁帶的 卷曲校正變得更難了。這通常在烘烤過程之前在軋硬狀態(tài)下進(jìn)行。

發(fā)明內(nèi)容
由此得出，本發(fā)明的目的在于，提供一種用于制造石板印刷印版載體的鋁帶的方 法以及一種相應(yīng)的鋁帶，由該鋁帶可以制造超大的印版載體，該印版載體容易進(jìn)行處理且 僅顯示出極小的板破裂傾向。根據(jù)本發(fā)明的第一技術(shù)方案，上面示出的任務(wù)根據(jù)本方法如 此解決，即，該鋁帶由鋁合金構(gòu)成，鋁合金含有下列用重量百分比表示的合金成分0. 3%^ Fe ^ 0. 4%,0. 2%^ Mg ^ 1. 0%,0. 05%^ Si ^ 0. 25%,Mn ^ 0. 1 %,可選地 Mn 彡 0. 05 %，Cu ^ 0. 04%,
剩余A1以及不可避免的雜質(zhì)，單種最大為0.05%，總和最大為0. 15%，在冷軋期 間以1.5mm至0. 5mm的厚度進(jìn)行中間退火，該鋁帶接著通過冷軋?zhí)幚碥堉?. 15mm至0. 5mm 的最終厚度，并且為進(jìn)一步處理成石板印刷印版載體而在軋硬狀態(tài)下將鋁帶卷起。根據(jù)本發(fā)明制造的鋁帶伴隨很高的交變彎曲耐受度和同時(shí)非常好的熱穩(wěn)定性還 提供了一個(gè)適度的強(qiáng)度提高。由于適度的強(qiáng)度提高，可以毫無困難地進(jìn)行卷曲校正。同時(shí) 在烘烤狀態(tài)下印版的處理也很簡單，例如在印刷機(jī)中的夾緊處理，這是因?yàn)橐员景l(fā)明的方 法得到了鋁帶良好的熱穩(wěn)定性。如果采用鋁帶制造很大的石板印刷印版載體，那么優(yōu)選在 中間退火處理之后將鋁帶冷軋至0. 25至0. 5mm的最終厚度。根據(jù)本發(fā)明制造的用于超大石 板印刷印版載體的鋁帶的特殊的適應(yīng)性在于，由于很小的滾落度(Abwal zgrade)和提高的 鎂份額而提供了更高的強(qiáng)度和交變彎曲耐受度，這樣簡化了處理并實(shí)現(xiàn)了改善的印版載體 的使用壽命。錳在合金中為熱穩(wěn)定性作出貢獻(xiàn)。然而在多于0.1重量％的含量下結(jié)合其他 合金組成部分，特別是鎂份額，就會顯示出可粗糙化的問題。當(dāng)錳份額不超過0.05重量％ 時(shí)達(dá)到了良好的熱穩(wěn)定性和粗糙特性之間的折衷。根據(jù)本發(fā)明方法的第一設(shè)計(jì)方案，鋁合金具有0. 4重量％至1. 0重量％，優(yōu)選0. 6 重量％至1重量％的1%含量。用于制造石板印刷印版載體的鋁合金的高至極高的Mg含量 提供了所制造的印版載體的橫向相對于軋制方向上的明顯更高的交變彎曲耐受度。同時(shí)與 本領(lǐng)域技術(shù)人員的預(yù)期相反，用相應(yīng)的鋁合金制造的帶體的粗糙化沒有問題。更高的Mg含 量在同時(shí)保持或增大抗拉強(qiáng)度值的情況下實(shí)現(xiàn)了在中間退火之后滾落度的降低，特別還在 橫向相對于軋制方向上。如果鋁合金根據(jù)本發(fā)明下一個(gè)替代的設(shè)計(jì)方案具有0. 25重量％至0. 6重量％，優(yōu) 選0. 3重量％至0. 4重量％的Mg含量，那么可以在高交變彎曲耐受度下提供良好的強(qiáng)度 值。這特別適用在0. 4重量％至0. 6重量％的Mg含量的條件下。根據(jù)本發(fā)明的設(shè)計(jì)方案，本發(fā)明的特性可以特別以可靠的方法如此獲得，即，鋁合 金附加具有最大0. 05重量％、優(yōu)選最大0. 015重量％的鈦(Ti)含量，最大0. 05重量％的鋅 (Zn)含量，以及少于lOOppm、優(yōu)選最大50ppm的鉻(Cr)含量。鈦通常在澆鑄時(shí)用于晶粒細(xì) 化。然而提高的Ti含量卻導(dǎo)致澆鑄問題。鋅影響可粗糙性，因此其含量應(yīng)為最大0.05重 量％。在提高的Zn含量的情況下由于使石板印刷印版載體粗糙化時(shí)的非均質(zhì)性會導(dǎo)致典 型的問題。鉻是阻止再結(jié)晶的并且因而應(yīng)當(dāng)在鋁合金中具有少于lOOppm，優(yōu)選最大50ppm 的很小份額。通過在250°C至550°C的范圍調(diào)整熱軋溫度，其中，熱帶最終溫度為280°C至 350°C，得到了在熱軋時(shí)表面連續(xù)的再結(jié)晶，這樣例如保證了制造石板印刷印版載體期間良 好的壁表面的可粗糙性。優(yōu)選在中間退火期間鋁帶金屬溫度為200°C至450°C。然后將鋁帶保持在該金屬 溫度至少一至兩小時(shí)。這通常在分層式烘爐中進(jìn)行。通過在該溫度范圍內(nèi)的中間退火，使 鋁帶的繼續(xù)處理可以在復(fù)原或者再結(jié)晶狀態(tài)或者兩者的組合狀態(tài)下進(jìn)行。再結(jié)晶大體從 300°C至350°C的溫度開始，其中，該溫度依賴于制造參數(shù)，特別依賴于產(chǎn)生的加工硬化。相 反，通過在較低溫度條件下的復(fù)原退火僅可以實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化的降低，以便可以在復(fù)原退火之后 達(dá)到很小的滾落度。然而，取決于中間退火之后各自的滾落度和合金成分，必要的還可以 是采用再結(jié)晶退火作為中間退火。
根據(jù)本發(fā)明的第二技術(shù)方案，上面示出的任務(wù)通過這種類型的用于制造石板印刷 印版載體的鋁帶得到了解決，該鋁帶由鋁合金構(gòu)成，鋁合金含有以下用重量％示出的合金 成分0. 3%^ Fe ^ 0. 4%,0. 2%^ Mg ^ 1. 0%,0. 05%^ Si ^ 0. 25%,Mn ^ 0. 1 %,可選地 Mn 彡 0. 05 %，Cu ^ 0. 04%,剩余A1以及不可避免的雜質(zhì)，單種最大為0. 05%，總和最大為0. 15% ；該鋁帶在 交變彎曲測試中在橫向相對于軋制方向上的交變彎曲耐受度為至少1850個(gè)循環(huán)。在交變彎曲測試中從鋁帶上剪下一條帶體，并且使該帶體在兩個(gè)半徑為30mm的 圓柱形節(jié)段之間來回彎曲。相對于迄今制造的用于石板印刷印版載體的鋁帶，本發(fā)明的鋁 帶在烘烤過程之后實(shí)現(xiàn)多于1850個(gè)彎曲循環(huán)，即使是在橫向相對于軋制方向上，這就意味 著相對于迄今使用的標(biāo)準(zhǔn)合金實(shí)現(xiàn)了超過70 %的上升。此外，本發(fā)明的鋁帶在軋硬以及烘 烤狀態(tài)下多于1850的高彎曲循環(huán)數(shù)顯示了，基于由機(jī)械負(fù)載產(chǎn)生的板破裂傾向在橫向或 者縱向相對于軋制方向上夾緊石板印刷印版載體上表現(xiàn)得很小。優(yōu)選鋁帶在軋硬狀態(tài)下縱向相對于軋制方向上的抗拉強(qiáng)度為200MPa，以至于根據(jù) 本發(fā)明的鋁板的卷曲可以進(jìn)一步以簡單的方式校正?？估瓘?qiáng)度值的上升優(yōu)選伴隨著良好的 熱穩(wěn)定性，其顯示了在烘烤過程后縱向或者橫向相對于軋制方向上的至少145MPa的抗拉 強(qiáng)度。在烘烤過程之后，由鋁帶制造的石板印刷印版載體的處理也是良好的。當(dāng)然，對于很 大的石板印刷印版載體可以通過烘烤之后提高的強(qiáng)度而簡化印版的處理。在提高的Mg含 量的條件下可以通過降低中間退火厚度來實(shí)現(xiàn)軋硬狀態(tài)下最大200MPa的抗拉強(qiáng)度值，該 厚度例如為少于1. 1mm。交變彎曲耐受度由此不受影響。Mg含量為0. 25重量％至0. 6重量％，優(yōu)選0. 3重量％至0. 4重量％的鋁帶實(shí)現(xiàn)了 在軋硬狀態(tài)下足夠高的抗拉強(qiáng)度值，這是因?yàn)槔缭诤苄〉臐L落度下在中間退火之后達(dá)到 了鋁帶的必要的強(qiáng)度值。Mg含量為0. 4重量％至0. 6重量％的鋁帶在保持同樣的可粗糙度 特性和改善的抗拉強(qiáng)度特性的條件下表現(xiàn)出橫向相對于軋制方向上的交變彎曲耐受度的 上升。本發(fā)明的鋁帶的替代的設(shè)計(jì)方案具有0. 4重量％至1. 0重量％、優(yōu)選0. 6重量％ 至1.0重量％的1%含量。帶有這個(gè)提高的Mg含量的鋁帶表現(xiàn)出極好的橫向相對于軋制方 向上的交變彎曲耐受度，并且與本領(lǐng)域技術(shù)人員預(yù)期相反，在粗糙化期間并沒有導(dǎo)致條紋 化。但是，中間退火厚度必須要進(jìn)行調(diào)適，以便在最大交變彎曲耐受度特性的條件下實(shí)現(xiàn)小 于200MPa的理想抗拉強(qiáng)度值。根據(jù)本發(fā)明的鋁帶的另外的設(shè)計(jì)方案，完成制造的鋁帶的特性以可靠的方法這樣 來實(shí)現(xiàn)，即，鋁合金具有最大0. 05重量％、優(yōu)選最大0. 015重量％的Ti含量，最大0. 05重 量％的Zn含量，和少于lOOppm、優(yōu)選最大lOppm的Cr含量。厚度為0. 25至0. 5mm的鋁帶可以根據(jù)本發(fā)明的鋁帶的最后一個(gè)實(shí)施例以特別好 的效果制成超大印版載體，并以簡單方式進(jìn)行加工和處理。根據(jù)本發(fā)明的第三技術(shù)方案，上面所述的任務(wù)通過印版載體得到了解決，該印版載體由根據(jù)本發(fā)明的鋁帶制成。關(guān)于本發(fā)明的印版的優(yōu)點(diǎn)在上述用于制造鋁帶的方法以及 本發(fā)明鋁帶的實(shí)施例中得到了證明。當(dāng)然，本發(fā)明還提供了進(jìn)一步擴(kuò)展和設(shè)計(jì)的多個(gè)用于制造石板印刷印版載體的鋁 帶的方法、用于石板印刷印版載體的鋁帶以及印版載體的技術(shù)方案。對此，一方面在權(quán)利要 求1和7的從屬權(quán)利要求中進(jìn)行了說明，而且還由與附圖相結(jié)合的具體實(shí)施例的描述得到 證明。


在附圖中，唯一的附圖示出了用于檢驗(yàn)交變彎曲耐受度的交變彎曲測試的圖示。
具體實(shí)施例方式下面示出了傳統(tǒng)的用于制造石板印刷印版載體的鋁帶與兩條根據(jù)本發(fā)明的鋁帶 以及一條對照鋁帶之間的比較，該對照鋁帶同樣適合于是石板印版的制造。表1示出了不 同的測試鋁帶的合金成分。表 1 表1示出了所研究鋁帶的主要合金組成，此外，不同的試驗(yàn)合金具有少于0.015 重量％的Ti含量，少于0. 05重量％的Zn含量以及少于lOOppm的Cr含量。由不同鋁合 金鑄成的軋制錠(Walzbarren)在軋制前進(jìn)行均質(zhì)化，其中軋制錠在580°C的溫度條件下退 火超過4小時(shí)。接著在250°C至550°C溫度條件下進(jìn)行熱軋，其中熱帶最終溫度為280°C至 350°C。由合金Vref構(gòu)成的鋁熱帶在冷軋期間以2至2. 4mm的厚度進(jìn)行中間退火，其中冷 軋帶在300至450°C的溫度條件下暴露一至兩小時(shí)。在相同的中間退火溫度條件下，鋁帶 V581、V582和V583的中間退火厚度僅為0. 9至1. 2mm,如表2所示。相反地，由合金V580 構(gòu)成的鋁帶沒有進(jìn)行中間退火。由于經(jīng)過中間退火的帶冷軋至最終厚度，而沒有進(jìn)行最后 的最終退火，所以使該帶在軋硬的狀態(tài)下卷起。
表 2 對相應(yīng)制造的用于石板印刷印版載體的鋁帶以及石帶進(jìn)行進(jìn)一步的測試。所有五 條鋁帶通過極好的粗糙法來表現(xiàn)出特征。此外在軋硬狀態(tài)下測試了抗拉強(qiáng)度。為測試印版、 特別是超大石板印刷印版的實(shí)際操作，測量了在240°C條件下10分鐘烘烤過程之后的抗拉 強(qiáng)度。額外進(jìn)行了交變彎曲測試，其中采用了圖1示意性示出的試驗(yàn)設(shè)置。圖la)示出了所采用的交變彎曲測試裝置1的構(gòu)造的截面示意圖，其用于研究本 發(fā)明鋁帶的交變彎曲耐受度。在交變彎曲測試裝置1中，將所制造的用于石板印刷印版載 體的鋁帶的試樣2固定在一個(gè)活動節(jié)段3以及固定節(jié)段4上。在交變彎曲測試中在固定節(jié) 段4上該節(jié)段通過滾軋運(yùn)動而來回運(yùn)動，以至于試樣2在垂直于試樣2延伸方向上經(jīng)受彎 曲。圖lb)示意性示出了不同的彎曲狀態(tài)。試樣2在縱向或者橫向相對于所制造的石板印 刷印版載體的鋁帶的軋制方向上被剪切。節(jié)段3、4的半徑為30mm。根據(jù)DIN測量抗拉強(qiáng)度。表3a和3b示出了在軋硬狀態(tài)下以及烘烤過程之后的抗 拉強(qiáng)度測量的結(jié)果以及交變彎曲耐受度測試結(jié)果。表 3a 表 3b 這顯示了，傳統(tǒng)鋁帶具有用于烘烤過程前校正卷曲并在烘烤過程后處理石板印刷 印版載體的足夠的抗拉強(qiáng)度以及縱向相對于軋制方向的交變彎曲耐受度。然而，傳統(tǒng)制造 的鋁帶(Vref)在橫向相對于軋制方向上僅達(dá)到了 1500個(gè)彎曲循環(huán)。相反，本發(fā)明的鋁帶 V582、V581對于烘烤后的卷曲校正和印版處理顯示了極好的抗拉強(qiáng)度和極高的交變彎曲耐 受度。對照合金V582，達(dá)到了高出78%的彎曲循環(huán)數(shù)。與之對照，對照鋁帶V580雖然同樣 示出了良好的交變彎曲耐受度值。但是，縱向以及橫向相對于軋制方向的218以及228MPa 的極高的抗拉強(qiáng)度使烘烤石板印刷印版載體光層之前的卷曲校正困難化了。由本發(fā)明的鋁合金VF583構(gòu)成的鋁帶同樣顯示了縱向以及橫向相對于軋制方向 的212MPa和223MPa的提高的抗拉強(qiáng)度值。在烘烤過程后在橫向相對于軋制方向的交變彎 曲耐受度的上升非常明確地為對照材料的約2. 47倍。在烘烤過程后縱向相對于軋制方向 的交變彎曲耐受度的上升為1.27倍。伴隨不成問題的可粗糙性得到了鋁合金VF583對于 超大、橫向相對于軋制方向夾緊的印版載體的出色性能。這是由此得出，即，改善的交變彎 曲耐受度特性是由合金VF583的提高的0. 97重量％的Mg含量造成的。在沒有使交變彎 曲耐受度特性惡化的情況下，合金VF583的抗拉強(qiáng)度值還可以通過進(jìn)一步減小中間退火厚 度、例如以0. 9mm至少于1. 1mm而進(jìn)一步降低。在用于負(fù)性印版的軋硬狀態(tài)下顯示了特別是在縱向相對于軋制方向的交變彎曲 耐受度的明顯改善。橫向相對于軋制方向的該值同樣有所提高。這特別是對鋁合金VF583 有效，該合金在橫向相對于軋制方向上在軋硬狀態(tài)下實(shí)現(xiàn)了最大數(shù)量的彎曲循環(huán)。這顯示出，通過特別適合較大石板印刷印版載體要求的鋁合金的選擇、結(jié)合所選 的方法參數(shù)，實(shí)現(xiàn)了明顯改善的石板印刷印版載體的制造，該石板印刷印版載體即使采用 超大尺寸，即當(dāng)該石板印刷印版載體在橫向相對于軋制方向上被夾緊時(shí)，也可以以簡單方 式得到處理并仍然防止板破裂。
權(quán)利要求
一種用于制造石板印刷印版載體的鋁帶的方法，其中，所述鋁帶由軋制錠制成，所述軋制錠在可選的均質(zhì)化處理之后被熱軋至2至7mm的厚度，并通過熱帶的冷軋?zhí)幚韺X帶冷軋至0.15至0.5mm的最終厚度，其特征在于，所述鋁帶由鋁合金構(gòu)成，所述鋁合金含有下列用重量百分比表示的合金成分0.3％≤鐵≤0.4％，0.2％≤鎂≤1.0％，0.05％≤硅≤0.25％，錳≤0.1％，可選地錳≤0.05％，銅≤0.04％，剩余鋁以及不可避免的雜質(zhì)，單種最大為0.05％，總和最大為0.15％；在冷軋期間以1.5mm至0.5mm的厚度進(jìn)行中間退火，所述鋁帶接著通過冷軋?zhí)幚碥堉?.15mm至0.5mm的最終厚度，并且為進(jìn)一步處理成石板印刷印版載體而在軋硬狀態(tài)下將所述鋁帶卷起。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述鋁合金具有0.4重量％至1. 0重量％ 的鎂含量。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述鋁合金具有0.25重量％至0. 6重量％的鎂含量。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所述鋁合金具有最大0.05 重量％的鈦含量，最大0. 05重量％的鋅含量，和少于lOOppm的鉻含量。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在250°C至550°C溫度條件 下進(jìn)行熱軋?zhí)幚恚渲?，熱帶最終溫度為280°C至350°C。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在中間退火期間金屬溫度為 200 °C至450 °C，并且將鋁帶保持在所述金屬溫度至少一至兩小時(shí)。
7.一種用于制造石板印刷印版載體的鋁帶，其厚度為0. 15mm至0.5mm，所述鋁帶特別 是根據(jù)權(quán)利要求1至6中任意一項(xiàng)所述的方法來制造，其特征在于，所述鋁帶由鋁合金構(gòu) 成，所述鋁合金含有以下用重量百分比示出的合金成分0K鐵≤ 0.4%, 0K 鎂≤ 1.0%, 0. 05%≤硅≤ 0. 25%, 錳< 0.1%，可選地錳< 0.05%， 銅≤0. 04%,剩余鋁以及不可避免的雜質(zhì)，單種最大為0. 05 %，總和最大為0. 15%，并且，所述鋁帶 在交變彎曲測試中在橫向相對于軋制方向上的交變彎曲耐受度為至少1850個(gè)循環(huán)。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的鋁帶，其特征在于，所述鋁帶在軋硬狀態(tài)下縱向相對于軋制 方向的抗拉強(qiáng)度為200MPa，在烘烤過程后縱向或者橫向相對于軋制方向的抗拉強(qiáng)度為至少 145MPa。
9.根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的鋁帶，其特征在于，所述鋁合金具有0.25重量％至0. 6重量％的鎂含量。
10.根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的鋁帶，其特征在于，所述鋁合金具有0.4重量％至1. 0重量％的鎂含量。
11.根據(jù)權(quán)利要求7至10中任意一項(xiàng)所述的鋁帶，其特征在于，所述鋁合金具有最大 0. 05重量％的鈦含量，最大0. 05重量％的鋅含量，和少于50ppm的鉻含量。
12.根據(jù)權(quán)利要求7至11中任意一項(xiàng)所述的鋁帶，其特征在于，所述鋁帶厚度為0.25 至 0. 5mmo
13.由根據(jù)權(quán)利要求7至12中任意一項(xiàng)所述的鋁帶制造的印版載體。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種制造用于石板印刷印版載體的鋁帶的方法，其中，鋁帶由軋制錠制成，該軋制錠在可選的均質(zhì)化處理之后被熱軋至2mm至7mm的厚度，并被冷軋至0.15mm至0.5mm的最終厚度。此外，本發(fā)明涉及相應(yīng)制造的厚度為0.15mm至0.5mm的鋁帶以及由本發(fā)明的鋁帶制造的印版載體。本發(fā)明的任務(wù)是提供一種用于制造石板印刷印版載體的鋁帶的方法，該任務(wù)如此解決，即，鋁帶由鋁合金構(gòu)成，該鋁合金含有以下用重量百分比示出的合金成分0.3％＜Fe＜0.4％，0.2％＜Mg＜1.0％，0.05％＜Si＜0.25％，Mn＜0.1％，可選地Mn＜0.05％，Cu＜0.04％，剩余Al以及不可避免的雜質(zhì)，單種最大為0.05％，總和最大為0.15％；在冷軋期間以1.5mm至0.5mm的厚度進(jìn)行中間退火，該鋁帶接著通過冷軋軋至0.15mm至0.5mm的最終厚度，并且為進(jìn)一步處理成石板印刷印版載體而在軋硬狀態(tài)下將鋁帶卷起。
文檔編號C22F1/04GK101883876SQ200880118588
公開日2010年11月10日 申請日期2008年11月24日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月30日
發(fā)明者亨克-揚(yáng)·布林克曼, 伯恩哈德·克尼希, 克里斯托夫·塞泰萊, 格爾德·施泰因霍夫, 約亨·哈森克勒費(fèi)爾 申請人:海德魯鋁業(yè)德國有限責(zé)任公司