專利名稱：一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料及其制備工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及各工業(yè)部門(mén)磨粒磨損工況下使用的一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳 鋼錘頭材料及其制備工藝。
背景技術(shù)：
奧氏體高錳鋼(13%Mn)自1882年問(wèn)世至今126年來(lái)， 一直是應(yīng)用最廣泛的重要耐磨 材料。其特點(diǎn)是韌性好但原始硬度低，只有在經(jīng)受較強(qiáng)沖擊、表層產(chǎn)生加工硬化時(shí)才表現(xiàn)出 良好的耐磨性，因而比較適合于在強(qiáng)烈沖擊工況條件下使用；而對(duì)其它大多數(shù)工況則顯得韌 性有余而硬度不足，初始磨損嚴(yán)重，尤其在中、低沖擊磨粒磨損工況下因不能充分加工硬化 而不耐磨。為了在保持高錳鋼較高韌性的同時(shí)提高其初始硬度，或提高其在中、低沖擊磨損 工況下的加工硬化能力，人們做了大量的研究工作，如對(duì)高錳鋼的Cr、 Mo、 V、 Nb再合金化， 彌散硬化熱處理，水韌處理后噴丸硬化或爆炸硬化以及中錳鋼的開(kāi)發(fā)等。引入第二相硬質(zhì)點(diǎn) 阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)、造成位錯(cuò)增殖可提高錳鋼的加工硬化能力，而降低C、 Mn含量可降低奧氏體 穩(wěn)定性、促進(jìn)形變誘發(fā)馬氏體的產(chǎn)生，從而提高其耐磨性。關(guān)于高錳鋼加工硬化的原因和耐 磨機(jī)理至今尚有爭(zhēng)論，比較符合實(shí)際的解釋是沖擊造成位錯(cuò)一堆垛層錯(cuò)一e馬氏體一a馬氏 體的強(qiáng)化作用或位錯(cuò)、層錯(cuò)、形變馬氏體、形變孿晶和彌散析出微細(xì)碳化物等綜合作用所致。 這些研究雖然取得了一定效果，但由于化學(xué)成分和熱處理工藝的束縛，其硬度和耐磨性的提 高很有限，而韌性的降低卻很明顯。金屬基復(fù)合材料(Metal Matrix Composites簡(jiǎn)稱MMCs) 把增強(qiáng)組元的高強(qiáng)度、高耐磨性與金屬基體的高延性、高韌性結(jié)合在一起，可提供傳統(tǒng)單一 材料所不具備的強(qiáng)、韌結(jié)合的優(yōu)良的綜合性能，可較好地解決硬度和韌性的矛盾，因而采用 MMCs來(lái)滿足各種工況條件的使用要求己成為人們關(guān)注的焦點(diǎn)。但現(xiàn)有的復(fù)合材料設(shè)計(jì)都側(cè) 重于傳統(tǒng)的外加增強(qiáng)相與基體整體均勻復(fù)合，不僅工藝復(fù)雜、價(jià)格昂貴，而且增強(qiáng)相與基體 之間相容性差、結(jié)合不良，增強(qiáng)組元消耗多，材料韌性損失大，用于"量大面廣"的耐磨材 料顯然是不合適的。而現(xiàn)有的原位TiCp增強(qiáng)鋼、鐵基復(fù)合材料制備工藝大都是通過(guò)一個(gè)配 制好適當(dāng)成分的、能析出TiC顆粒的Fe-C-Ti合金熔體的凝固來(lái)制備，即Ti是在合金熔煉過(guò) 程中加入的，其優(yōu)點(diǎn)是可獲得大體積分?jǐn)?shù)的TiCp增強(qiáng)相。但同時(shí)也帶來(lái)一些難以解決的問(wèn) 題由于是熔煉過(guò)程中加入，Ti的燒損嚴(yán)重，熔體粘度高、流動(dòng)性差、充型極為困難，因此 要提高熔化溫度，不僅浪費(fèi)能源而且進(jìn)一步增加Ti的燒損。生成的TiC長(zhǎng)大時(shí)間長(zhǎng)、顆粒 粗大，影響強(qiáng)化效果、降低材料性能；只能整體復(fù)合、成本較高，韌性儲(chǔ)備不足，難以在近 期實(shí)現(xiàn)工程應(yīng)用。如近年有人在奧氏體錳鋼內(nèi)引入一定量的(Fe.Mn.Cr)3C或TiC顆粒增強(qiáng)相，
制成顆粒增強(qiáng)鋼基復(fù)合材料，但效果不佳。增強(qiáng)相體積分?jǐn)?shù)較低時(shí)，硬度提高幅度不大，較 軟的奧氏體不足以支撐堅(jiān)硬的TiC，耐磨性提高不大；增強(qiáng)相體積分?jǐn)?shù)較高時(shí)，硬度有所提 高，但韌性損失嚴(yán)重，使用安全性無(wú)法保證；且由于增強(qiáng)相的引入，使工藝過(guò)程復(fù)雜化，鋼 液粘度大增，流動(dòng)性極差，缺陷增多，難以鑄造成型。尤其是近年來(lái)煤、電及錳、鉻等各種 合金價(jià)格不斷上漲，因此，尋求合理的材料和產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，開(kāi)發(fā)簡(jiǎn)單實(shí)用的生產(chǎn)工藝，在 保證使用要求的前提下節(jié)省資源和能源，已成為耐磨材料研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)和難點(diǎn)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足和物價(jià)上漲、迫切需要節(jié)省資源、能源的現(xiàn)狀，提供一種變 溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料及其制備工藝。經(jīng)重新設(shè)計(jì)合金成分以降低錳含 量；澆注后直接水韌以節(jié)省熱處理能源和時(shí)間消耗；表層或局部液氮深冷處理以提高部件磨 損部位的原始硬度。使材料易磨損的局部或表層的奧氏體(A)發(fā)生一定量的馬氏體轉(zhuǎn)變(M)， 耐磨部位的組織由M+少量A組成，原始硬度升高，其余部分仍保持為高韌性的奧氏體。即 工作表面一側(cè)高硬度、抗磨損，而另一側(cè)高韌性、耐沖擊，其內(nèi)部顯微組織、力學(xué)性能在宏 觀上近似呈梯度變化。這樣既可同時(shí)滿足高硬度、高韌性的性能要求，又可節(jié)省錳合金資源 以及長(zhǎng)時(shí)間高溫?zé)崽幚硐牡哪茉春凸r(shí)。并容易實(shí)現(xiàn)表層或局部梯度強(qiáng)化。
本發(fā)明的上述目的通過(guò)以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)
一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料，基體為組織細(xì)化、韌性好、加工硬 化能力改善的亞穩(wěn)定奧氏體，強(qiáng)化區(qū)為初始硬度較高的深冷馬氏體+少量亞穩(wěn)定奧氏體，中 間過(guò)渡區(qū)為梯度漸變的深冷馬氏體+奧氏體的混合組織。
所述的一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料處理工藝，其特征在于按以下 步驟進(jìn)行
a) 亞穩(wěn)定奧氏體少錳鋼基體成分設(shè)計(jì)
調(diào)整C:重量百分比為0.7~1.2%、 Mn:重量百分比為5.5~7.5%含量，Si:重量百分比 為《0.5%，并在澆注后直接水韌，得到亞穩(wěn)定奧氏體組織，與該成分對(duì)應(yīng)的奧氏體向馬氏體 轉(zhuǎn)變溫度Ms控制在-80°C~ -30'C之間。
一般可在澆注后15-30分鐘內(nèi)直接水韌，具體時(shí)間應(yīng)根據(jù)鑄件壁厚確定。
b) 爐前鋼包內(nèi)變質(zhì)處理
變質(zhì)劑為新破碎的Ti-Fe和RE-Si合金顆粒，加入量各為鋼水重量的0.2-0.6 wt.%，顆粒 尺寸5-15mm,鋼水量多時(shí)，顆粒尺寸取上限，鋼水量少時(shí)，顆粒尺寸取下限，變質(zhì)劑經(jīng)混 合、12(TC預(yù)熱后放在鋼包底部，將成分、溫度合適的鋼水沖入。
c) 凝固后的直接水韌處理
鑄件澆注凝固后，在尚未析出碳化物時(shí)快速打箱、去掉型砂、迅速浸入水中，抑制碳化 物析出，獲得全奧氏體組織，鑄件入水溫度由澆注后的凝固時(shí)間來(lái)確定。
d) 表層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得
對(duì)局部進(jìn)行液氮噴冷，對(duì)表層進(jìn)行液氮浸冷或噴冷處理，馬氏體的數(shù)量由合金成分碳 和錳含量控制，馬氏體強(qiáng)化層的厚度則由浸入液氮深度及浸冷或噴冷持續(xù)時(shí)間控制。 本發(fā)明的效果
本發(fā)明的積極效果從以下幾方面體現(xiàn)出來(lái)
1) 選取自行設(shè)計(jì)的韌性較好的亞穩(wěn)定奧氏體少錳鋼作為基體，硬度較高的變溫馬氏體 作為增強(qiáng)體，并采用鋼包內(nèi)變質(zhì)處理技術(shù)來(lái)細(xì)化奧氏體晶粒、凈化晶界，改善基體少錳鋼的 韌性，通過(guò)澆注后直接水韌處理獲得亞穩(wěn)定奧氏體基體，再借助短時(shí)局部液氮深冷處理得到 馬氏體+奧氏體的較為理想的抗磨強(qiáng)化層，奧氏體的加工硬化能力也明顯提高；結(jié)構(gòu)上以硬 相與韌相結(jié)合，組織和性能在部件斷面上呈連續(xù)過(guò)渡的梯度變化； 一側(cè)高硬度、抗磨損，而 另一側(cè)高韌性、耐沖擊，其內(nèi)部顯微組織、力學(xué)性能等在宏觀上近似呈梯度變化，較好地解 決了耐磨材料韌性與硬度的矛盾。
2) 奧氏體錳鋼導(dǎo)熱性差，鑄態(tài)下易產(chǎn)生晶粒粗大的穿晶組織。有效的爐前變質(zhì)處理抑 制了碳化物的析出，細(xì)化了晶粒，減少穿晶組織，可改善和補(bǔ)償由于錳含量降低而造成的韌 性下降。
3) 澆注后鑄件溫度降至奧氏體區(qū)時(shí)直接水韌處理，抑制碳化物析出，獲得亞穩(wěn)定奧氏 體組織，避免了傳統(tǒng)水韌處理長(zhǎng)時(shí)間升溫、保溫，耗能費(fèi)時(shí)及鑄件長(zhǎng)時(shí)間處于高溫環(huán)境中造 成的晶粒粗大、表面氧化、脫碳等材料損失。
4) 把介穩(wěn)定奧氏體錳鋼設(shè)計(jì)、爐前變質(zhì)細(xì)化處理、直接水韌節(jié)能熱處理及短時(shí)局部液 氮深冷處理馬氏體相變結(jié)合起來(lái)，以深冷馬氏體對(duì)高韌性?shī)W氏體基體實(shí)施局部或表層梯度強(qiáng) 化，操作簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)實(shí)用，符合節(jié)能、節(jié)材、省時(shí)、減排的要求；解決了傳統(tǒng)方法中錘頭初 始硬度低、耐磨性不高等難以解決的問(wèn)題；。
5) 裝機(jī)試驗(yàn)證實(shí)，采用新工藝生產(chǎn)破碎機(jī)錘頭，使用壽命提高30-100%，節(jié)省錳鐵合 金30-50%，縮短生產(chǎn)周期50%以上，節(jié)省熱處理費(fèi)用300-500元/噸鑄件，該技術(shù)廣泛適用 于低、中、高沖擊磨粒磨損工況條件下服役的各類破碎機(jī)錘頭部件，經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益均 十分顯著。


圖1 Fe-C-Mn合金IOO(TC固溶處理組織圖。
圖2復(fù)合材料錘頭基體區(qū)、過(guò)渡區(qū)、增強(qiáng)區(qū)顯微組織(直接水韌+深冷處理)。 其中圖2 (a)基體區(qū)亞穩(wěn)定奧氏體；
圖2 (b)過(guò)渡區(qū)變溫馬氏體+奧氏體；
圖2 (C)強(qiáng)化區(qū)變溫馬氏體+奧氏體。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合錘式破碎機(jī)錘頭的局部強(qiáng)化為例，進(jìn)一步說(shuō)明本發(fā)明的具體內(nèi)容。
本發(fā)明的具體工藝原理是首先進(jìn)行亞穩(wěn)定奧氏體錳鋼的合金成分設(shè)計(jì)，把Mn含量從
13%減少到7.5%以下?？刂?、調(diào)整C含量,使基體合金成分落在A雙(亞穩(wěn)定奧氏體)區(qū)域內(nèi)， 得到亞穩(wěn)定奧氏體基體組織，其馬氏體轉(zhuǎn)變溫度Ms控制在-80'C -3(TC之間；澆注后，當(dāng)鑄 件溫度降到奧氏體區(qū)域內(nèi)時(shí)，將其快速浸入溫度低于3(TC的水池中，進(jìn)行直接水韌處理， 獲得亞穩(wěn)定奧氏體基體組織，隨后，借助短時(shí)局部液氮深冷處理，使需強(qiáng)化部位的溫度降到 Ms點(diǎn)以下，產(chǎn)生部分馬氏體相變，得到一定厚度的馬氏體強(qiáng)化層。馬氏體的數(shù)量和強(qiáng)化層 厚度由合金碳錳含量、浸入液氮深度及浸冷、噴冷持續(xù)時(shí)間控制。其中C、 Mn含量選取參 照錳鋼IOO(TC固溶處理組織圖(參閱附圖1)，馬氏體轉(zhuǎn)變溫度Ms參考經(jīng)驗(yàn)公式Ms = 539陽(yáng)423C-30.4Mn-17.7Ni-12.1Cr-7.5Mo。
本發(fā)明所述表層或局部梯度強(qiáng)化耐磨錳鋼的具體內(nèi)容包括
亞穩(wěn)定奧氏體少錳鋼基體成分設(shè)計(jì)；爐前鋼包內(nèi)變質(zhì)處理；凝固后的直接水韌處理；表 層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得。 亞穩(wěn)定奧氏體錳鋼基體成分設(shè)計(jì)
基體材料的成分設(shè)計(jì)應(yīng)兼顧兩個(gè)方面， 一方面為保證新材料使用的安全可靠性，其基體 在室溫下應(yīng)為高韌性的全奧氏體組織；另一方面為保證較好的耐磨性，基體奧氏體又應(yīng)該是 介穩(wěn)定的，或凝固后進(jìn)行低于Ms的深冷處理以得到馬氏體強(qiáng)化層。奧氏體穩(wěn)定性的高低一 般用馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變溫度Ms的高低來(lái)衡量，Ms越低奧氏體越穩(wěn)定。根據(jù)文獻(xiàn)推薦的錳鋼中 馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)計(jì)算公式Ms=539-423C-30.4Mn-17.7Ni-12.1Cr-7.5Mo 可知，C、 Mn含量對(duì) Ms點(diǎn)影響最大，調(diào)整C、 Mn含量即可設(shè)計(jì)出不同Ms點(diǎn)的介穩(wěn)定奧氏體基體成分，本發(fā)明 中其馬氏體轉(zhuǎn)變溫度Ms控制在-80'C -3(TC之間。獲得介穩(wěn)定奧氏體基體組織的途徑是澆注 后直接水韌(固溶處理)得到介穩(wěn)定奧氏體基體組織。發(fā)明者對(duì)Fe-C-Mn合金固溶處理組 織圖的研究表明，在4 28wt。/。Mn， 0 3wt /。C范圍內(nèi)，隨C、 Mn含量的增加，F(xiàn)e-C-Mn合 金經(jīng)100(TC固溶處理后組織依次為Ma+A殘(雙相錳鋼)，A介(介穩(wěn)定奧氏體錳鋼)，A(穩(wěn)定 奧氏體錳鋼)和A+(FeMn)3C(帶有碳化物的奧氏體錳鋼)。
爐前鋼包內(nèi)變質(zhì)處理
變質(zhì)劑為新破碎的Ti-Fe和RE-Si合金顆粒，加入量各為鋼水重量的0.2-0.6 wt.%，顆粒 尺寸5-15mm，鋼水量多時(shí)，顆粒尺寸取上限，反之取下限。變質(zhì)劑經(jīng)混合、12(TC預(yù)熱后放 在鋼包底部，將成分、溫度合適的鋼水沖入即可。
凝固后的直接水韌處理
鑄件澆注一定時(shí)間后已經(jīng)凝固，但溫度較高、仍處在奧氏體溫度區(qū)間內(nèi)，尚未析出碳化 物時(shí)即快速打箱、去掉型砂、迅速浸入水中，抑制碳化物析出，獲得全奧氏體組織。鑄件入 水溫度由澆注后的凝固時(shí)間來(lái)確定，對(duì)于一般濕砂型鑄造的破碎機(jī)錘頭，澆注后15-30分鐘 (具體時(shí)間由錘頭的重量和壁厚確定)即可打箱入水；入水前盡量把鑄件表面的型砂清除干 凈，以免影響冷卻速度。
表層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得
表層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得短時(shí)局部液氮深冷處理法可穩(wěn)定得到一定數(shù) 量和厚度的馬氏體，且對(duì)基體韌性無(wú)影響。深冷處理方法為局部——液氮噴冷，表層—— 液氮浸冷或噴冷，馬氏體數(shù)量和層厚度由浸入深度及浸冷、噴冷持續(xù)時(shí)間控制。
錘頭的磨損主要發(fā)生在端部，故對(duì)其端部實(shí)施局部馬氏體強(qiáng)化。
1) 錘頭制作用廢鋼、高碳錳鐵等配制成含碳重量百分比為0.9-1.0%，含錳為6.5-7.0%
的爐料，在感應(yīng)電爐中采用不氧化法熔煉，用純A1 (加入0.P/。wt.)脫氧，在1490 152(TC 左右澆注，并注意補(bǔ)縮；
2) 變質(zhì)細(xì)化處理，細(xì)化晶粒，凈化和強(qiáng)化晶界。變質(zhì)劑為新破碎的0.3 wt.% Ti-Fe和 0.3 wt.% RE-Si合金混合粉粒，顆粒尺寸5-8mm，加入量為鋼水重量的0.6 wt.%，經(jīng)120°C 預(yù)熱后置于包底，鋼水沖入，混合均勻；
3) 直接水韌處理，獲得介穩(wěn)定奧氏體組織(該成分奧氏體的Ms點(diǎn)約為-42'C)。所制錘 頭單件重5kg，每套20個(gè)，石英砂濕型鑄造，錘頭厚大部分用少量鈦鐵礦砂作面砂，澆注 18分鐘后迅速打箱、去掉型砂，拋入水溫低于30'C的水池中；
4) 深冷處理將清理后的1組20個(gè)錘頭端部朝下放在一盤(pán)狀金屬容器中注入液氮，浸 入深度約25mm，深冷處理持續(xù)到液氮揮發(fā)完了為止，即下部深冷持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，上部時(shí)間短， 馬氏體相變量呈梯度變化；
5) 組織、性能端部表層為馬氏體+少量奧氏體，過(guò)渡層為馬氏體+奧氏體，錘柄端為
奧氏體(各區(qū)顯微組織見(jiàn)附圖2)，具體組織、性能見(jiàn)下表
部位組織性能(HRC為洛氏硬 度，OCk，為無(wú)缺口沖擊韌 性J/cm2)
端部強(qiáng)化層深冷馬氏體+少量奧HRC 50~41，
氏體otk=15~65
過(guò)渡區(qū)深冷馬氏體+奧氏體HRC 16 40
ak=60~150
其余部位奧氏體HRC 13 16 ak》
150
6)使用效果破碎物料為沸石礦時(shí)，使用壽命是原水韌高錳鋼錘頭(Mnl3)的1.5倍以上。
權(quán)利要求
1、一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料，其特征是基體為組織細(xì)化、韌性好、加工硬化能力改善的亞穩(wěn)定奧氏體，強(qiáng)化區(qū)為初始硬度較高的深冷馬氏體+少量亞穩(wěn)定奧氏體，中間過(guò)渡區(qū)為梯度漸變的深冷馬氏體+奧氏體的混合組織。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料處理工藝，其特征在于按以下步驟進(jìn)行a) 亞穩(wěn)定奧氏體少錳鋼基體成分設(shè)計(jì)調(diào)整C:重量百分比為0.7~1.2%、 Mn:重量百分比為5.5~7.5%含量，Si:重量百分比 為《0.5%，并在澆注后直接水韌，得到亞穩(wěn)定奧氏體組織，與該成分對(duì)應(yīng)的奧氏體向馬氏體 轉(zhuǎn)變溫度Ms控制在-80匸 -301:之間。b) 爐前鋼包內(nèi)變質(zhì)處理變質(zhì)劑為新破碎的Ti-Fe和RE-Si合金顆粒，加入量各為鋼水重量的0.2-0.6 wt.%，顆粒 尺寸5-15mm，鋼水量多時(shí)，顆粒尺寸取上限，鋼水量少時(shí)，顆粒尺寸取下限，變質(zhì)劑經(jīng)混 合、12(TC預(yù)熱后放在鋼包底部，將成分、溫度合適的鋼水沖入。c) 凝固后的直接水韌處理鑄件澆注凝固后，在尚未析出碳化物時(shí)快速打箱、去掉型砂、迅速浸入水中，抑制碳化 物析出，獲得全奧氏體組織，鑄件入水溫度由澆注后的凝固時(shí)間來(lái)確定。d) 表層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得對(duì)局部進(jìn)行液氮噴冷，對(duì)表層進(jìn)行液氮浸冷或噴冷處理，馬氏體的數(shù)量由合金成分、碳 和錳含量控制，馬氏體強(qiáng)化層的厚度則由浸入液氮深度及浸冷或噴冷持續(xù)時(shí)間控制。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種變溫馬氏體局部強(qiáng)化的奧氏體少錳鋼錘頭材料及其制備工藝。材料的基體為組織細(xì)化、韌性好、加工硬化能力改善的亞穩(wěn)定奧氏體，強(qiáng)化區(qū)為初始硬度較高的深冷馬氏體+少量亞穩(wěn)定奧氏體，中間過(guò)渡區(qū)為梯度漸變的深冷馬氏體+奧氏體的混合組織。具體工藝步驟是a)亞穩(wěn)定奧氏體錳鋼基體成分設(shè)計(jì)；b)爐前鋼包內(nèi)變質(zhì)處理；c)凝固后的直接水韌處理；d)表層或局部馬氏體相變梯度強(qiáng)化層的獲得。其特點(diǎn)是強(qiáng)化層組織為硬度較高的變溫馬氏體(M)+少量亞穩(wěn)定奧氏體(A_介)，其余部分為韌性較高的奧氏體，中間過(guò)渡層為梯度漸變的M+A混合組織。并把亞穩(wěn)定奧氏體錳鋼成分設(shè)計(jì)、節(jié)能熱處理技術(shù)及短時(shí)局部變溫處理技術(shù)結(jié)合在一起。
文檔編號(hào)C21D1/18GK101386954SQ20081005136
公開(kāi)日2009年3月18日 申請(qǐng)日期2008年10月31日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月31日
發(fā)明者宏 周, 胡尚偉, 洋 趙, 趙宇光, 峰 高 申請(qǐng)人:吉林大學(xué)