專利名稱：：熱擠壓成形鋼板構(gòu)件及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及通過(guò)熱擠壓成形制造的、韌性優(yōu)異且抗拉強(qiáng)度在1.8GPa以上的高強(qiáng)度的鋼板構(gòu)件及其制造方法。該鋼板構(gòu)件適合作為以汽車的車身結(jié)構(gòu)部件、底部部件等為首的機(jī)械結(jié)構(gòu)部件。本發(fā)明還涉及該鋼板構(gòu)件的制造所使用的熱擠壓成形用鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，為了提高汽車的燃油效率，實(shí)現(xiàn)所使用的鋼材的高強(qiáng)度化，減輕汽車的重量的努力被推進(jìn)。其結(jié)果是，在汽車上廣泛利用的通過(guò)薄鋼板的擠壓成形進(jìn)行的構(gòu)件的制造中，由于伴隨著鋼板的強(qiáng)度的增加而來(lái)的擠壓成形性的降低，使制造復(fù)雜形狀的構(gòu)件變得困難。具體來(lái)說(shuō)，有由于鋼板的延性降低，引起在加工度高的部位斷裂產(chǎn)生的回彈和壁彎曲變大，尺寸精度劣化這樣的問(wèn)題發(fā)生。因此，特別在使用了具有780MPa以上的抗拉強(qiáng)度的高強(qiáng)度的鋼板并通過(guò)擠壓成形進(jìn)行部件的制造中困難性糾結(jié)。如果不利用擠壓成形而是利用輥成形，則對(duì)高強(qiáng)度鋼板能夠容易地進(jìn)行加工。但是，輥成形只能適用于與縱長(zhǎng)方向具有同樣的剖面的部件的制造，因此在復(fù)雜的形狀的構(gòu)件的制造中不能利用。如GB1490535所提出的，在擠壓成形經(jīng)過(guò)加熱的鋼板的被稱為熱擠壓成形的方法中，因?yàn)楦邷氐匿摪遄兊密涃|(zhì)且高延性，所以可以高尺寸精度地成形復(fù)雜的形狀。而且，通過(guò)將鋼板加熱到奧氏體域之后進(jìn)行擠壓成形，并在用于擠壓成形的金屬模具內(nèi)急冷成形品而淬火，由此在鋼板的成形同時(shí)，能夠達(dá)成因馬氏體相變帶來(lái)的鋼板的高強(qiáng)度化。在特開(kāi)平10-96031號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有一種預(yù)成形模壓淬火法，其在室溫下將鋼板原材擠壓成形為規(guī)定的形狀后，將放入用于成形的金屬模具中的這樣的成形品加熱至奧氏體域并進(jìn)行急冷，由此同時(shí)進(jìn)行鋼板的高強(qiáng)上述的熱擠壓成形法和預(yù)成形模壓淬火法，能夠同時(shí)達(dá)成鋼板的擠壓成形和擠壓成形品的高強(qiáng)度化。可是，若淬火后的成形品的抗拉強(qiáng)度達(dá)到1.8GP以上的高強(qiáng)度，則現(xiàn)有的熱擠壓成形法(包括預(yù)成形模壓淬火法)，淬火后的的擠壓成形品的韌性不充分，判明達(dá)不到實(shí)用水平。實(shí)際上，至今為止還不知道有制造出了在熱擠壓成形的狀態(tài)下韌性良好的、抗拉強(qiáng)度1.8GPa以上的高強(qiáng)度擠壓成形品的例子。因此，在現(xiàn)有的熱擠壓成形中，為了制作抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的可以實(shí)用的擠壓成形品，就需要對(duì)已淬火的擠壓成形品實(shí)施回火處理以提高其韌性。但是，在熱擠壓成形中，追加回火工序在作業(yè)效率和設(shè)備的點(diǎn)上會(huì)關(guān)系到顯著的成本上升而不為優(yōu)選。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種技術(shù)，其不用進(jìn)行淬火后的回火，就可以實(shí)現(xiàn)韌性優(yōu)異、且抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的經(jīng)熱擠壓成形的擠壓成形品的制造。根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)適當(dāng)選擇鋼板的化學(xué)組成，并且適當(dāng)控制鋼板制造時(shí)的熱軋條件，以及根據(jù)情況適當(dāng)控制其后的冷軋、退火、合金化熔融鍍鋅等熱處理?xiàng)l件，此外再通過(guò)適當(dāng)控制熱擠壓成形后的淬火條件，則能夠達(dá)成上述目的。在一個(gè)側(cè)面，本發(fā)明是一種經(jīng)熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，其以質(zhì)量％計(jì)具有如下化學(xué)組成C:0.260.45%、Mn+Cr:0.53.0%、Nb:0.021.0%、滿足下式(1)的量的Ti、Si:00.5%、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%、B:00.01%、Mo:01.0o/。、Ca:00.005%，和余量實(shí)質(zhì)為Fe及雜質(zhì)，并且，具有舊奧氏體平均粒徑為l(Him以下，含自動(dòng)回火馬氏體的微細(xì)組織，且抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上，3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N意思是鋼中的該元素的含量(質(zhì)量％)，N在鋼中作為雜質(zhì)被含有。在本發(fā)明中，熱擠壓成形除了是將鋼板預(yù)先加熱到奧氏體域(Aq點(diǎn)以上)的溫度之后再進(jìn)行擠壓成形的狹義意思上的熱擠壓成形法以外，還包括以比奧氏體域低的溫度(例如室溫)進(jìn)行擠壓成形后，再在用于擠壓成形的金屬模具內(nèi)將成形品加熱至奧氏體域的溫度，并進(jìn)行淬火的預(yù)成形模壓淬火法。所述化學(xué)組成，也可以以質(zhì)量％計(jì)含有如下之中的1種或2種以上Si:0.010.5%、Ni:0.012%、Cu:0.011%、V:0.011%、Al:0.011%、B:0.0010.01%、Mo:0.011.0。/o及Ca:0.0010,005%。在所述化學(xué)組成中，鋼中作為雜質(zhì)包含的P、S和N之中的1種或2種以上，以質(zhì)量。/。計(jì)優(yōu)選其含量滿足P:0.005°/。以下、S:0.005。/。以下及N:0.002%以下。從另一側(cè)面，本發(fā)明是一種熱擠壓成形用鋼板，其能夠制造具有上述化學(xué)組成的、抗拉強(qiáng)度在1.8GPa以上的經(jīng)熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件。本發(fā)明另外還提供一種熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件的制造方法，其包括如下內(nèi)容將具有上述化學(xué)組成的鋼板在A&點(diǎn)以上、(AC3點(diǎn)+10(TC)以下的溫度域保持5分鐘以下的時(shí)間后，對(duì)該鋼板實(shí)施熱擠壓成形，并使達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上，且使Ms點(diǎn)至15(tc的平均冷卻速度為10500°C/秒，如此來(lái)冷卻經(jīng)熱擠壓成形的高溫的成形品。在第一形態(tài)中，熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件還能夠通過(guò)前述的預(yù)成形模壓淬火法進(jìn)行制造。該形態(tài)的鋼板構(gòu)件的制造方法包含的內(nèi)容是，以比AC3點(diǎn)低的溫度，使用金屬模具擠壓成形具有上述化學(xué)組成的鋼板，以經(jīng)過(guò)擠壓成形的鋼板放入該金屬模具中的狀態(tài)，在Aq點(diǎn)以上、(AC3點(diǎn)+100'c)以下的溫度域保持5分鐘以下的時(shí)間，接著使達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上，且使Ms點(diǎn)至150'c的平均冷卻速度為10500°c/秒來(lái)進(jìn)行冷卻。該形態(tài)的擠壓成形溫度典型的是室溫。本發(fā)明還提供一種特別適合用于預(yù)成形模壓淬火法的、擠壓成形性優(yōu)異的熱擠壓成形用鋼板的制造方法。該熱擠壓成形用鋼板的制造方法包含的內(nèi)容是，使具有上述化學(xué)組成的鋼錠或鋼坯達(dá)到1050130(TC的溫度之后供熱軋，以80095(tc的溫度結(jié)束該熱軋，50070(tc的溫度巻取由熱軋得到的鋼帶。該熱擠壓成形用鋼板的制造方法也可以還包含如下工序(1)展開(kāi)上述巻取的鋼帶，對(duì)該鋼帶實(shí)施除鱗處理和冷軋；(2)將上述(1)中被冷軋的鋼帶，在(Ad點(diǎn)+l(TC)以上、Ac3點(diǎn)以下的溫度域保持10秒鐘以上之后，以1100°C/秒的平均冷卻速度冷卻至300500。C的溫度域，接著將該鋼帶在300500。C的溫度域保持30秒鐘10分鐘后，150°C/秒的平均冷卻速度冷卻至室溫；(3)將上述(1)中被冷軋的鋼帶，在(Ad點(diǎn)一IO(TC)以上、(Ac!點(diǎn)十3(TC)以下的溫度域保持124小時(shí)之后，以1100°C/小時(shí)的平均冷卻速度冷卻至室溫；(4)展開(kāi)上述巻取的鋼帶，對(duì)該鋼帶實(shí)施脫鱗處理和熔融鍍鋅，接著在500'C以上、Ac,點(diǎn)以下的溫度域?qū)υ撲搸?shí)施合金化熱處理；(5)將上述(1)中被冷軋的鋼帶，在700900"C的溫度域?qū)嵤┩嘶鹬?，?60'C/秒的平均冷卻速度冷卻至50(TC以下的溫度，對(duì)該鋼帶實(shí)施熔融鍍鋅，并在其后于500°CACl點(diǎn)的溫度域?qū)嵤┖辖鸹療崽幚恚换蛘?6)對(duì)上述(3)中冷卻至室溫的鋼帶實(shí)施熔融鍍鋅，并在其后于500°CACl點(diǎn)的溫度域?qū)嵤┖辖鸹療崽幚?。如此，本發(fā)明的熱擠壓成形用鋼板，包含熱軋鋼板、冷軋鋼板、經(jīng)熱處理的冷軋鋼板、和以熱軋鋼板或冷軋鋼板為基材的合金化熔融鍍鋅鋼板。根據(jù)本發(fā)明，不用進(jìn)行回火，就可以制造在熱擠壓成形和這時(shí)的回火狀態(tài)下韌性優(yōu)異、抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的高強(qiáng)度熱擠壓成形鋼板構(gòu)件。其結(jié)果是，能夠顯著降低利用熱擠壓成形的高強(qiáng)度鋼板構(gòu)件的制造成本。圖1是臨界冷卻速度測(cè)定用的試驗(yàn)片的形狀的說(shuō)明圖。圖2是表示本發(fā)明的熱擠壓鋼板構(gòu)件的微細(xì)組織的TEM照片。圖3是帽成形法的模式性的說(shuō)明圖。具體實(shí)施方式.以下更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明。在以后的說(shuō)明中，關(guān)于鋼板和鍍敷的組成的"％"全部表示"質(zhì)量％"。本發(fā)明中鋼板的化學(xué)組成如下。C:0.260.45%C是提高鋼板的淬火性，并且主要是決定淬火后強(qiáng)度(post-quenchingstrength)的非常重要的元素。為了在淬火后達(dá)到抗拉強(qiáng)度1.8GPa以上的高強(qiáng)度，至少使C含量為0.26。/。。另一方面，若C含量超過(guò)0.45。/。，則淬火后的鋼板的強(qiáng)度過(guò)高，其韌性劣化顯著。優(yōu)選的C含量為0.280.33y。。Mn+Cr:0.53,0%Mn和Cr在提高鋼板的淬火性，且在穩(wěn)定得到高的淬火后的強(qiáng)度上是非常有效的元素。當(dāng)Mn和Cr的合計(jì)含量(以下稱為"(Mn+Cr)含量")低于0.5%時(shí)，該效果不充分。另一方面，若(Mn+Cr)含量超過(guò)3.0%，則該效果飽和，穩(wěn)定的強(qiáng)度確保反而困難。優(yōu)選的(Mn+Cr)含量為0.82.0%。Nb:0.021.0%Nb具有的效果是，在將鋼板加熱到A&點(diǎn)以上時(shí)，抑制再結(jié)晶化，且形成微細(xì)的碳化物，從而使奧氏體晶粒成為細(xì)粒，由此大大改善淬火后的鋼板的韌性。為了確實(shí)地得到該效果而含有0.02。/。以上的Nb。但是，若Nb含量超過(guò)1.0。/。，則Nb的上述效果飽和，白白招致成本增加。優(yōu)選的Nb含量為0.030.5%，更優(yōu)選為0.040.15%。Ti:滿足(1)式(3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5)的量Ti具有的效果是，在將鋼板加熱到AC3點(diǎn)以上時(shí)，抑制再結(jié)晶化，且形成微細(xì)的碳化物，從而使奧氏體晶粒成為細(xì)粒，由此大大改善淬火后的鋼板的韌性。為了確實(shí)地發(fā)揮Ti的效果而使Ti含量(％)為(3.42N+0.001)以上。N在鋼中作為雜質(zhì)被含有。N實(shí)質(zhì)上為0。/。也可以。另一方面，若Ti含量(％)超過(guò)(3.42N+0.5)，則Ti的上述效果飽和，白白招致成本增加。優(yōu)選的Ti含量為滿足(3.42N+0.02《Ti《3.42N+0.08)的量。Sh00.5%、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%這些元素是任意添加元素，但均在提高鋼板的淬火性，且穩(wěn)定達(dá)成高的淬火后強(qiáng)度上有效，因此優(yōu)選含有其1種或2種以上。這些元素的這一效果在Si:0.01%以上、Ni:0.01%以上、Cu:0.01°/。以上、V:0.01%以上、Al:0.01%以上時(shí)顯著。但是，含有各元素達(dá)到其上限值以上，上述效果仍然小，且白白招致成本增加，因此各元素的含量為上述的范圍。添加此1種或2種以上的元素時(shí)的優(yōu)選含量為，Si:0.020.4%、Ni:0.021%、Cu:0.020.8o/o、V:0.020.5%、Al:0.010.1°/0。B:00.01%B是任意添加元素。其在提高鋼板的淬火性，且在穩(wěn)定獲得高的淬火后強(qiáng)度上有效。另外，B在晶界偏析而提高晶界強(qiáng)度，具有使淬火后的鋼板的韌性提高的效果，此外其加熱時(shí)的奧氏體晶粒成長(zhǎng)抑制效果也高。這些效果在B含量為0.001%以上時(shí)顯著。但，若B含量超過(guò)0.01。/。，則這些效果飽和，且招致成本增加。使B含有時(shí)的優(yōu)選的B含量為0.0010.01%，更優(yōu)選為0.0010.0030%。Mo:01.0%Mo為任意添加元素。其具有的效果是，在將鋼板加熱到Aq點(diǎn)以上時(shí)，形成微細(xì)的碳化物而使奧氏體晶粒成為細(xì)粒，因此會(huì)大大改善淬火后的鋼板的韌性。這些效果在Mo含量為0.01%以上時(shí)顯著。但是若Mo含量超過(guò)1.0%,則其效果飽和，白白招致成本增加。使Mo含有時(shí)的優(yōu)選的Mo含量為0.011.0%，更優(yōu)選為0.040.20%。Ca:00.005%Ca為任意添加元素，具有使鋼中的夾雜物微細(xì)化，使淬火后的鋼板的韌性提高的效果。這些效果在Ca含量為0.001。/。以上時(shí)顯著。但是，若Ca含量超過(guò)0.005%，則其效果飽和。因此，使Ca含有時(shí)的優(yōu)選的Ca含量為0.0010.005%，更優(yōu)選為0.0020.004%?；瘜W(xué)組成的余量本質(zhì)上由Fe和雜質(zhì)構(gòu)成。雜質(zhì)包括P、S、N這樣的非金屬元素和上述以外的金屬元素。其中，P、S、N的含量?jī)?yōu)選如下。P:0.005%以下P是使淬火后的鋼板的韌性大幅劣化的元素，因此優(yōu)選為0.005%以下。更優(yōu)選為0.003%以下。S:0.005%以下S是使淬火后的鋼板的韌性大幅劣化的元素，因此優(yōu)選為0.005%以下。更優(yōu)選為0.003%以下。N:0.002%以下N在鋼中形成夾雜物，是使淬火后的鋼板的韌性劣化的元素，因此優(yōu)選為0.002%以下。更優(yōu)選為0.001%以下。優(yōu)選P、S、N的至少1種含量如上所述。其余的雜質(zhì)元素的含量也可以超過(guò)上述的上限，但P、S、N的全部的含量特別優(yōu)選在上述的上限以下。本發(fā)明的經(jīng)熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，具有抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的高強(qiáng)度。該抗拉強(qiáng)度在熱擠壓成形工序中，通過(guò)繼擠壓成形后的淬火而達(dá)成。淬火通常在用于熱擠壓成形的金屬模具內(nèi)進(jìn)行，但是并不限于此。如前述，這樣的高強(qiáng)度的經(jīng)熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，因?yàn)橐酝g性會(huì)顯著劣化，所以不能供實(shí)用。本發(fā)明的經(jīng)熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，為了達(dá)成此1.8GPa以上這禪的高強(qiáng)度，同時(shí)達(dá)成良好的韌性，而具有舊奧氏體平均粒徑為10pm以下這樣的晶粒被微細(xì)化了的微細(xì)組織。舊奧氏體平均粒徑優(yōu)選為8pm以下，更優(yōu)選為4|^ti以下。舊奧氏體平均粒徑如以下說(shuō)明的，依存于熱擠壓成形前的加熱條件(保持溫度和保持時(shí)間)而變化。根據(jù)本發(fā)明，對(duì)于具有上述化學(xué)組成的鋼板進(jìn)行熱擠壓成形，但此時(shí)的熱擠壓成形前的加熱條件(保持溫度和保持時(shí)間)如下。在熱擠壓成形工序中，為了通過(guò)淬火而得到作為目標(biāo)的強(qiáng)度和韌性，而在A&點(diǎn)以上、(Ac3點(diǎn)+10(TC)以下和溫度域保持供熱擠壓成形的鋼板5分鐘以下的時(shí)間。之所以使保持溫度在Ac3點(diǎn)以上，是為了使鋼的組織先成為奧氏體單相，通過(guò)淬火得到作為目標(biāo)的強(qiáng)度。保持溫度的上限及保持時(shí)間的上限，是為了將淬火后的舊奧氏體粒徑抑制在l(Hmi以下，即使鋼板的抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的強(qiáng)度也會(huì)達(dá)成良好的韌性。若使保持溫度超過(guò)(AC3點(diǎn)+10(TC)或保持時(shí)間超過(guò)5分鐘，則舊奧氏體晶粒成為10pm以上，在淬火后不能獲得良好的韌性。更優(yōu)選的保持溫度為Aq點(diǎn)以上、(Ac3點(diǎn)+5(TC)以下，更優(yōu)選的保持時(shí)間為2分鐘以下。還有，因?yàn)榕f奧氏體粒徑越是細(xì)粒越為優(yōu)選，所以保持時(shí)間的下限沒(méi)有特別規(guī)定。本發(fā)明的熱擠壓成形也包含使用金屬模具，本身沒(méi)有特別限制。熱擠壓成形優(yōu)選以上述條件預(yù)先加熱鋼板后再進(jìn)行，但也能夠遵循前述的預(yù)成形模壓淬火法實(shí)施。這時(shí)，在上述條件下進(jìn)行被預(yù)成形的成形品的加熱即可。采用預(yù)成形模壓淬火法時(shí)，以比AC3點(diǎn)低的溫度進(jìn)行擠壓成形，以將經(jīng)擠壓成形的鋼板放入金屬模具的狀態(tài)，在AC3點(diǎn)以上、(AC3點(diǎn)+10(TC)以下的溫度域保持5分鐘以下的時(shí)間，接著使達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上，且使Ms點(diǎn)至15(TC的平均冷卻速度為10500°C/秒而進(jìn)行冷卻。預(yù)成形模壓淬火法中的擠壓成形通常以室溫進(jìn)行，但也能夠擠壓成形被加熱到比Ac3點(diǎn)低的溫度的鋼板。用于熱擠壓成形工序(包括預(yù)成形模壓淬火法)中的淬火的冷卻條件及冷卻方法如下。為了在得到抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的強(qiáng)度的同時(shí)也稍微改善一下韌性，重要的是不要使通過(guò)熱擠壓成形而得到的鋼板構(gòu)件的淬火后的微細(xì)組織成為實(shí)質(zhì)上只由馬氏體構(gòu)成的完全馬氏體組織，而是成為也包含自動(dòng)回火馬氏體的組織。所謂自動(dòng)回火馬氏體，是不進(jìn)行用于回火的熱處理，而是在淬火時(shí)的冷卻中生成的回火馬氏體，例如谷野、鈴木著"鐵鋼材料的科學(xué)一冷凝成鐵的技術(shù)"內(nèi)田老鶴圃，東京(2001)IOO頁(yè)中解說(shuō)?；鼗瘃R氏體是在板條內(nèi)析出微細(xì)滲碳體，能夠與完全馬氏體相區(qū)別。在具有上述化學(xué)組成的鋼板的情況下，含有自動(dòng)回火馬氏體的微細(xì)組織，其能夠通過(guò)如下方式得到使淬火時(shí)的冷卻速度為上臨界冷卻速度，使達(dá)到Ms點(diǎn)不會(huì)發(fā)生擴(kuò)散相變，其后，使Ms點(diǎn)至150'C的溫度范圍的平均冷卻速度為10500°C/秒。從Ms點(diǎn)至15(TC的優(yōu)選的平均冷卻速度為15200°C/秒。若在冷卻中鋼板溫度到達(dá)Ms點(diǎn)，則由馬氏體相變帶來(lái)的相變發(fā)熱發(fā)生，但該相變的發(fā)熱量非常大。如上述，雖然從Ms點(diǎn)至15(TC的溫度范圍的平均冷卻速度比到達(dá)Ms點(diǎn)的冷卻速度慢，但若以使Ms點(diǎn)以下的冷卻與直至達(dá)到Ms點(diǎn)相同的冷卻方法實(shí)施，則因?yàn)樵贛s點(diǎn)的巨大的相變發(fā)熱，所以有不能達(dá)成需要的冷卻速度的情況。這種情況下，從Ms點(diǎn)至150'C的冷卻需要比達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻進(jìn)行得更強(qiáng)，具體來(lái)說(shuō)優(yōu)選如下所述的方式。在熱擠壓成形法中，通常是在常溫或數(shù)十x:左右的溫度的鋼制金屬模具內(nèi)進(jìn)行擠壓成形，由此通過(guò)金屬模具在成冷卻。冷卻速度能夠通過(guò)改變金屬模具尺寸(例如厚度)而使金屬模具的熱容發(fā)生變化，從而使之變化。另外通過(guò)將金屬模具材質(zhì)變成異金屬(例如銅等)也能夠使冷卻速度變化。不改變金屬模具的尺寸和材質(zhì)時(shí)，通過(guò)使用水冷型的金屬模具而改變冷卻水量，也能夠改變冷卻溫度。另外，使用預(yù)先切割有數(shù)處凹槽的金屬模具，在擠壓成形中使該凹槽中流通水，由此也能夠改變冷卻速度，而通過(guò)在擠壓成形途中提高擠壓成形機(jī)，其間在金屬模具內(nèi)使水流動(dòng)也能夠改變冷卻速度。此外，改變金屬模具間隙(clearance),使之與鋼板的接觸面積變化，也能夠改變冷卻速度。作為在Ms點(diǎn)前后改變冷卻速度的方法，例如認(rèn)為有以下方法。(1)在到達(dá)Ms點(diǎn)之后，立即移至熱容不同的金屬模具或室溫狀態(tài)的金屬模具中，從而改變冷卻速度；(2)在水冷金屬模具的情況下，在到達(dá)Ms點(diǎn)之后，立即使金屬模具的冷卻水量變化而改變冷卻速度；(3)在到達(dá)Ms點(diǎn)之后，立即在金屬模具和成形品之間流通水，通過(guò)使其水量變化，從而改變冷卻速度。本發(fā)明的熱擠壓成形法的成形的方式?jīng)]有特別限制，但如果例示，則有彎曲加工、拉延成形、拉伸成形、擴(kuò)孔成形、凸緣成形。擠壓成形能夠根據(jù)作為目的的鋼板構(gòu)件的種類適宜選擇。作為熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件的代表例，能夠列舉作為汽車用加強(qiáng)部件的車門(mén)防撞條和保險(xiǎn)杠加強(qiáng)件等。本發(fā)明的鋼板構(gòu)件的制造方法，如果在成形同時(shí)或成形之后具有冷卻鋼板的手段，則也能夠適用于擠壓成形以外的成形法，例如輥成形。本發(fā)明的鋼板構(gòu)件也保持著良好的韌性。作為可經(jīng)受實(shí)用的韌性的水平，一12(TC下的擺錘沖擊值優(yōu)選為30J/cmS以上。熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，普通的是出去氧化皮去除的目的而借助噴丸進(jìn)行處理。在該噴丸處理中，因?yàn)橛袑?duì)表面導(dǎo)入壓縮應(yīng)力的效果，所以具有延遲斷裂受到抑制，且疲勞強(qiáng)度提高這樣的優(yōu)點(diǎn)。熱擠壓成形中，鋼板被加熱到奧氏體溫度域受到奧氏體相變。因此，與擠壓成形溫度低的預(yù)成形模壓淬火法不同，其加熱前在室溫下的鋼板的機(jī)械的特性不重要，因此對(duì)于鋼板的種類和加熱前的微細(xì)組織沒(méi)有特別規(guī)定。即，熱擠壓成形用鋼板無(wú)論使用熱軋鋼板、冷軋鋼板(全硬材fUllhard、退火材)、鍍敷鋼板的哪種都可以。另外，其制造方法也沒(méi)有特別限定。作為鍍敷鋼板，可列舉鋁系鍍敷鋼板(例如熔融鍍鋁鋼板、熔融55。/。Al-Zn合金鍍敷鋼板)、鋅系鍍敷鋼板(例如電鍍或熔融鍍鋅鋼板、熔融5%A1-An鍍敷鋼板、合金化熔融鍍鋅鋼板、Ni-Zn合金電鍍鋼板)等。另一方面，預(yù)先以比室溫或奧氏體域低的溫度進(jìn)行擠壓成形的預(yù)成形模壓淬火法這樣的熱擠壓成形法，供熱擠壓成形的鋼板優(yōu)選盡可能軟質(zhì)的。例如，對(duì)于熱軋鋼板和實(shí)施了連續(xù)退火的冷軋鋼板來(lái)說(shuō)優(yōu)選抗拉強(qiáng)度為780MPa以下，對(duì)于冷軋狀態(tài)的鋼板來(lái)說(shuō)優(yōu)選抗拉強(qiáng)度為7801180Mpa，對(duì)于實(shí)施了裝箱退火的冷軋鋼板來(lái)說(shuō)優(yōu)選抗拉強(qiáng)度為590MPa以下。用于得到這樣的軟質(zhì)鋼板的合適的制造方法如下述。熱軋使具有上述化學(xué)組成的鋼錠或鋼坯達(dá)到1050130(TC的溫度之后實(shí)施熱軋而成為鋼帶。熱軋以800950'C的溫度結(jié)束，以50070(TC的溫度巻取得到的鋼帶。之所以使鋼錠或鋼坯為10501300°C，是為了使令加工性劣化的非金屬夾雜物充分固溶。這一效果對(duì)于上述組成的鋼板在1050。C以上才能確認(rèn)。而達(dá)到130(TC以上，不僅效果飽和，而且氧化皮損失增加。該溫度更優(yōu)選為10501250°C，進(jìn)一步優(yōu)選為10501200°C。使供熱軋的鋼錠或鋼坯的溫度達(dá)到1050130(TC的方法，不僅包括加熱低于105(TC的鋼錠或鋼坯而達(dá)到1050130(TC的情況，也包括不使連續(xù)鑄造后的鋼錠或開(kāi)坯軋制后的鋼坯了降低至低于105(TC而供熱軋的情況。不要使熱軋結(jié)束溫度比A巧點(diǎn)低。若以比Ar3點(diǎn)低的溫度實(shí)施軋制，則加工鐵素體殘存，延性大幅劣化。上述化學(xué)組成的鋼板如果熱軋結(jié)束溫度以80(TC以上，則不會(huì)發(fā)生這些問(wèn)題。另一方面，若熱軋結(jié)束溫度比950t高，則存在發(fā)生氧化皮壓入等的表面缺陷的情況。因此，使熱軋結(jié)束溫度為800950°C。若巻取溫度過(guò)低，則珠光體、貝氏體、馬氏體這樣的低溫相變組織大量生成，鐵素體組織減少，因此鋼板強(qiáng)度變得過(guò)高。因此使巻取溫度的下限為50(TC。另一方面，若巻取溫度過(guò)高，則氧化皮變厚，除鱗處理困難，因此巻取溫度的上限為700°C。巻取濁更優(yōu)選為550650°C。如此制造的熱軋鋼帶，為了在預(yù)成形模壓淬火法中，在典型性的室溫下的擠壓成形中以熱軋狀態(tài)得到良好的成形性，作為以體積率計(jì)含有50%以上的鐵素體的組織，抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為780MPa以下。組織的余量能夠含有珠光體、貝氏體、馬氏體及殘留奧氏體的l種或2種以上。鐵素體也可以含有滲碳體這樣的Fe系碳化物和Ti系、Nb系、Mo系、Cr系、V系、Mn系碳化物。從成形性的觀點(diǎn)出發(fā)，鋼帶強(qiáng)度越是低強(qiáng)度越為優(yōu)選，但基于成本面和易于強(qiáng)度調(diào)整這樣的點(diǎn)，則強(qiáng)度優(yōu)選為590MPa以上，更優(yōu)選為690MPa以上。對(duì)于在熱軋后被巻取并放冷的鋼帶，通常在展開(kāi)之后會(huì)利用酸洗、噴丸、磨削等l種或2種以上，進(jìn)行表面生成的氧化皮的除去(除鱗)處理。冷軋如上述對(duì)于經(jīng)過(guò)熱軋的鋼帶實(shí)施冷軋而作為冷軋狀態(tài)的鋼帶用于擠壓成形時(shí)，為了在利用預(yù)成形模壓淬火法的熱擠壓成形中獲得良好的成形性，作為以體積率計(jì)含有50%以上的鐵素體的組織，抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為1180MPa以下。冷軋鋼帶的強(qiáng)度從成形性的觀點(diǎn)出發(fā)越低越為優(yōu)選，但基于成本面和易于強(qiáng)度調(diào)整這樣的點(diǎn)而優(yōu)選780MPa以上。冷軋鋼帶的抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為7801100Mpa，更優(yōu)選為7801050Mpa的范圍。冷軋時(shí)的壓下率優(yōu)選為3080%，更優(yōu)選為4070%。退火方法如上述冷軋的鋼帶的退火，以展開(kāi)狀態(tài)進(jìn)行的連續(xù)退火和巻取成巻狀進(jìn)行裝箱退火均可。對(duì)冷軋鋼帶實(shí)施連續(xù)退火時(shí)，通過(guò)如下方式進(jìn)行退火加熱至(Ac,點(diǎn)+10°C)以上、Ac3點(diǎn)以下，在該溫度域保持IO秒鐘以上之后，以1100°C/秒的平均冷卻速度冷卻至300500'C的溫度域，再在30050(TC的溫度域保持30秒至10分鐘以上，其后以150°C/秒的平均冷卻速度冷卻至室溫。若這時(shí)的加熱溫度比(Ad點(diǎn)+l(TC)低，則再結(jié)晶無(wú)法充分進(jìn)行，鋼板的強(qiáng)度容易變高。另一方面，若加熱溫度比AC3點(diǎn)高，則由于奧氏體單相化而引起在冷卻中容易生成低溫相變相，鋼帶的強(qiáng)度還是容易變高。若加熱后的保持時(shí)間比IO秒鐘短，則作為置換元素的Mn等的偏析殘留，退火后的微細(xì)組織不均一。而長(zhǎng)時(shí)間加熱會(huì)白白招致成本增加，因此加熱后的保持時(shí)間優(yōu)選為300秒以下。退火氣氛優(yōu)選非氧化性氣氛(例如98體積％>12+2體積％1^)。若退火時(shí)的平均冷卻速度過(guò)快，則低溫相變相大量生成，鐵素體減少，鋼帶強(qiáng)度變高。另一方面，若平均冷卻速度過(guò)慢，則生產(chǎn)效率降低。優(yōu)選的平均冷卻速度為120°C/秒，更優(yōu)選為110°C/秒。之所以使冷卻停止溫度域?yàn)?00500°C，是為了盡可能抑制低溫相變相的生成。冷卻停止溫度域優(yōu)選為300500°C，更優(yōu)選為400450°C。之所以在冷卻停止溫度域保持30秒10分鐘，是為了促進(jìn)未相變奧氏體的鐵素體相變。該保持時(shí)間優(yōu)選為30秒5分鐘，更優(yōu)選為30秒3分鐘。之后，將鋼帶以150。C/秒的平均冷卻速度冷卻至室溫。若這時(shí)的平均冷卻速度比50'C/秒快，則低溫相變相大量生成，鋼帶強(qiáng)度變高。另一方面，若平均冷卻速度比rc/秒慢，則生產(chǎn)效率降低。優(yōu)選的平均冷卻速度為110°C/秒。巻取冷軋鋼帶之后進(jìn)行裝箱退火時(shí)，在(Ac,點(diǎn)一10(TC)以上、(ACl點(diǎn)+30。C)以下的溫度域保持124小時(shí)后，以l10(TC/小時(shí)的平均冷卻速度冷卻至室溫，由此進(jìn)行退火。若保持溫度比(Ad點(diǎn)一10(TC)低，則鋼帶的抗拉強(qiáng)度無(wú)法充分降低。另一方面，若保持溫度比(Ad點(diǎn)+3(TC)高，則滲碳體的再固溶一逆相變過(guò)度進(jìn)行，在其后的冷卻過(guò)程中生成低溫相變相，鋼帶的抗拉強(qiáng)度變得過(guò)高。保持時(shí)間低于l小時(shí)時(shí)，鋼帶的強(qiáng)度降低不充分，而保持時(shí)間超過(guò)24小時(shí)其效果也是飽和，白白招致能源的浪費(fèi)。在退火后的冷卻過(guò)程中，若冷卻速度快，則低溫相變相生成，因此越是盡可能慢越為優(yōu)選。但是若過(guò)慢，則招致處理效率的降低，因此冷卻速度為1100°C/小時(shí)，優(yōu)選為150°C/小時(shí)。裝箱退火的爐內(nèi)氣氛優(yōu)選為氮?dú)獾幕烊肷?，露點(diǎn)盡可能低，含有氫95容積％以上的氣體。如此得到的在冷軋后實(shí)施了退火的冷軋鋼帶，為了在利用預(yù)成形模壓淬火法的熱擠壓成形中得到良好的成形性，作為以體積率計(jì)含有50%以上的鐵素體的組織，鋼帶的抗拉強(qiáng)度在連續(xù)退火時(shí)優(yōu)選為780MPa以下，裝箱退火時(shí)優(yōu)選為590MPa以下。鋼帶的抗拉強(qiáng)度越低越為優(yōu)選，但基于成本面和易于強(qiáng)度調(diào)整這樣的點(diǎn)，無(wú)論是哪種退火法的情況下，均優(yōu)選為440MPa以上。熔融鍍鋅熔融鍍鋅對(duì)熱軋鋼帶、冷軋鋼帶、冷軋后退火的鋼帶均能夠?qū)嵤闹圃斐杀镜挠^點(diǎn)出發(fā)，熔融鍍鋅優(yōu)選以連續(xù)熔融鍍鋅線進(jìn)行。通常的連續(xù)熔融鍍鋅線連續(xù)配置有加熱爐、冷卻帶、熔融鋅鍍槽、合金化爐。在此，就會(huì)對(duì)鋼帶的微細(xì)組織造成影響的、各階段的優(yōu)選的制造條件進(jìn)行闡述。對(duì)冷軋狀態(tài)的冷軋鋼帶實(shí)施退火時(shí)，優(yōu)選使退火溫度為700900°C。在比70(TC低的溫度下，再結(jié)晶無(wú)法充分進(jìn)行，鋼帶的強(qiáng)度容易變高。另一方面，在比90(TC高的溫度下，由于奧氏體單相化引起冷卻中容易生成溫相變相，鋼帶的強(qiáng)度還是容易變高。對(duì)于熱軋鋼帶和實(shí)施了退火的冷軋鋼帶本來(lái)不需要實(shí)施退火。但是，從連續(xù)熔融鍍鋅線的作業(yè)性的觀點(diǎn)出發(fā)，因?yàn)槭辜訜釡囟瘸蔀轱@著低溫困難，所以優(yōu)選進(jìn)行通常的作業(yè)范圍內(nèi)的加熱。這時(shí)，出于上述理由，優(yōu)選使最高加熱溫度為90(TC以下。為了實(shí)施熔融鍍鋅而從退火溫度或最高加熱溫度冷卻鋼帶。該冷卻時(shí)至50(TC以下的溫度域的平均冷卻速度優(yōu)選為160°C/秒。若冷卻過(guò)快，則低溫相變相大量生成，鐵素體減少而鋼帶的強(qiáng)度變得過(guò)高。另一方面，若冷卻過(guò)慢，則生產(chǎn)效率降低。熔融鍍鋅遵循常規(guī)方法，在收容有熔融的鋅或鋅合金(例如含有至5%的Al的鋅合金)的鍍槽中浸漬鋼帶并撈起即可。鍍敷附著量的控制根據(jù)撈起速度和由噴嘴噴出的抹拭氣體(wipinggas)的流量調(diào)整來(lái)進(jìn)行。實(shí)施了熔融鋅的鋼帶，從鍍槽撈出后，被送入氣爐、感應(yīng)加熱爐等的合金化爐中加熱。通過(guò)此加熱，在鍍層與坯料鋼帶之間的金屬擴(kuò)散使合金化進(jìn)行，鍍層成為鋅一鐵合金。該加熱溫度(合金化溫度)優(yōu)選為500°C以上。若合金化溫度比50(TC低，則合金化速度慢，因此由于鍍線速度的降低而阻礙生產(chǎn)性，或者需要使合金化爐延長(zhǎng)等的設(shè)備上的應(yīng)對(duì)。合金化溫度越高，合金化速度越快，但若是合金化溫度比Ac,點(diǎn)高，則出于與退火溫度的上限和最高加熱溫度相同的理由而使鋼帶高強(qiáng)度化。合金化溫度的優(yōu)選范圍是550650'C。為了進(jìn)行表面粗糙度的調(diào)整，也可以對(duì)于如上由各種制造方法制造的熱擠壓成形用鋼板進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制。熱擠壓成形用鋼板也可以是其他的鍍敷鋼板，例如55y。Al-Zn合金鍍敷鋼板等鋁系鍍敷鋼板也可以。實(shí)施例以下的實(shí)施例是例示來(lái)發(fā)明的，而沒(méi)有限制本發(fā)明的意圖。以具有表1所示的化學(xué)組成的冷軋鋼板(板厚1.6mm)為坯料鋼板。這些鋼板是將實(shí)驗(yàn)室中熔煉的板坯通過(guò)熱軋和冷軋進(jìn)行制造的鋼板。此外，使用鍍敷模擬器，對(duì)鋼種No.l的鋼板實(shí)施鍍A1(每個(gè)單面的鍍敷附著量為120g/m2)，對(duì)No.2的鋼板實(shí)施熔融鍍鋅(每個(gè)單面的鍍敷附著量為60g/m2)。再對(duì)No.2的鋼板進(jìn)行合金化熱處理(鍍敷皮膜中的Fe含量為15質(zhì)量％)。鍍敷模擬器的退火溫度為800°C，從800'C至Ms點(diǎn)的平均冷卻速度為5i:/秒。將這些鋼板切割成1.6tX100wX200L(mm)的尺寸，在大氣氣氛的加熱爐內(nèi)，以表2的條件進(jìn)行加熱，使用平板的鋼制金屬模具對(duì)由加熱爐取出之后的鋼板進(jìn)行熱擠壓成形。所謂保持時(shí)間是指在裝入爐中之后從鋼板溫度達(dá)到AC3點(diǎn)時(shí)至從爐中取出的時(shí)間。在鋼板上貼裝熱電偶，進(jìn)行冷卻速度測(cè)定。對(duì)于得到的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，供根據(jù)斷面法進(jìn)行的舊奧氏體粒徑測(cè)定、拉伸試驗(yàn)(JIS5號(hào)試驗(yàn)片)。另外，層疊起從熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件上切割下的厚1.6mm的鋼坯6枚并進(jìn)行螺釘連接后，制作V切口試驗(yàn)片，供一120。C下的擺錘沖擊試驗(yàn)。韌性在一12(TC下的沖擊值為30J/cn^以上時(shí)為O(合格)，低于30J/cm2時(shí)為X(不合格)，其與沖擊值一起顯示。各鋼板的Aq點(diǎn)、Ms點(diǎn)和上臨界冷卻速度由以下方法測(cè)定。從熱軋鋼板上切割下直徑3.0mm、長(zhǎng)10mm的圓柱試驗(yàn)片(圖1)，在大氣中以l(TC/秒的升溫速度加熱試驗(yàn)片至90(TC，于該溫度保持5分鐘后，以各種冷卻速度冷卻至室溫。通過(guò)測(cè)定這時(shí)的加熱、冷卻中的試驗(yàn)片的熱膨脹變化，測(cè)定AQ點(diǎn)、Ms點(diǎn)。另外，進(jìn)行得到的試驗(yàn)片的維氏硬度測(cè)定(載荷49N,測(cè)定數(shù)3)和組織觀察，根據(jù)這些結(jié)果估算鋼板的上臨界冷卻速度。<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>在作為發(fā)明例的No.112中，熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，舊奧氏體粒徑微細(xì)至10pm以下，抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上，且韌性值也良好。另一方面，作為比較例的No.1315，舊奧氏體粒徑超過(guò)IO,，韌性值不佳。比較例之中，No.l3和14是鋼的化學(xué)組成脫離本發(fā)明的范圍外的例子，No.15雖然鋼的化學(xué)組成處于本發(fā)明的范圍內(nèi)，但卻是從熱擠壓成形中的Ms點(diǎn)至15(TC的平均冷卻速度在本發(fā)明的范圍外的例子。以透射電子顯微鏡(TEM)觀察熱擠壓的鋼板構(gòu)件的鋼的微細(xì)組織時(shí)，No.lNo.14的鋼板構(gòu)件確認(rèn)是含有自動(dòng)回火馬氏體的組織。另一方面，No."的鋼板構(gòu)件完全是馬氏體組織。熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件即使具有含自動(dòng)回火馬氏體的組織，若舊奧氏體粒徑超過(guò)10,，則仍得不到良好的韌性。圖2中顯示作為發(fā)明例的Na2的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件的不同倍率下的TEM照片。上段為10000倍，下段為40000倍。組織的大半為馬氏體，但在板條寬度大的部分，在此板條內(nèi)部有微細(xì)的針狀滲碳體析出，而成為自動(dòng)回火馬氏體，這特別能夠由下段的40000倍的照片得到確認(rèn)。例如，圖中由箭頭表示的地方是微細(xì)滲碳體。另夕卜，對(duì)于鋼種No.2的合金化熔融鍍鋅鋼板，使用1.0tX80wX320L(mm)尺寸的毛坯，在大氣氣氛的加熱爐內(nèi)到達(dá)900。C后，在該溫度保持l分鐘，由加熱爐取出，立即進(jìn)行帽型的熱擠壓成形。圖3是帽成形法的模式化的說(shuō)明圖。熱擠壓成形條件為，成形高度70mm，Rd(模具肩部R)8mm，Rp(沖頭肩部R)8mm，間隙l.Omm，折疊壓力(foldpressure)12.7kN。對(duì)于該帽成形品進(jìn)行低溫沖擊試驗(yàn)。將構(gòu)件冷卻至一4(TC后，由高度1000mm使重2450N(250kgf)的錘體碰撞構(gòu)件，調(diào)查有無(wú)裂紋。其結(jié)果是沒(méi)有裂紋發(fā)生，判明具有充分的韌性。權(quán)利要求1.一種熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，其中，實(shí)質(zhì)上以質(zhì)量％計(jì)具有如下化學(xué)組成C0.26～0.45％、Mn+Cr0.5～3.0％、Nb0.02～1.0％、滿足下式(1)的量的Ti、Si0～0.5％、Ni0～2％、Cu0～1％、V0～1％、Al0～1％、B0～0.01％、Mo0～1.0％、Ca0～0.005％和余量Fe及雜質(zhì)，并且，具有舊奧氏體平均粒徑為10μm以下且含自動(dòng)回火馬氏體的微細(xì)組織，且抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上，3.42N+0.001≤Ti≤3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N表示鋼中的該元素的質(zhì)量百分比含量，N在鋼中作為雜質(zhì)含有。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，其中，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)含有從Si:0.010.5%、Ni:0.012%、Cu:0.011%、V:0,011%、Al:0.011%、B:0.0010.01%、Mo:0.011,0%及Ca:0.0010.005%中選出的l種或2種以上。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，其中，所述化學(xué)組成中作為雜質(zhì)含有的P、S和N的l種或2種以上的量，以質(zhì)量％計(jì)滿足P:0.005%以下、S:0.005。/o以下及N:0.002%以下。4.一種熱擠壓成形用鋼板，其能夠制造如下的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件該熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件實(shí)質(zhì)上以質(zhì)量％計(jì)具有如下化學(xué)組成C:0.260.45%、Mn+Cr:0.53.0%、Nb:0.021.0%、滿足下式(1)的量的Ti、Si:00.5%、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%、B:00.01%、Mo:01.0%、Ca:00.005%，和余量Fe及雜質(zhì)，該熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件通過(guò)熱擠壓成形，抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上，3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N是鋼中的該元素的質(zhì)量百分比含量的意思，N在鋼中作為雜質(zhì)含有。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的熱擠壓成形用鋼板，其中，所述化學(xué)組成以質(zhì)量e/。計(jì)含有從Si:0.010.5%、Ni:0.012%、Cu:0.011%、V:0.011%、Al:0.011%、B:0.0010.01%、Mo:0.011.0%及Ca:0.000.005%中選出的1種或2種以上。6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的熱擠壓成形用鋼板，其中，所述化學(xué)組成中作為雜質(zhì)含有的P、S和N的l種或2種以上的量，以質(zhì)量％計(jì)滿足P:0.005%以下、S:0.005。/。以下及N:0.002%以下。7.—種熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件的制造方法，其中，包括如下工序?qū)⒕哂腥缦禄瘜W(xué)組成的鋼板在Ac3點(diǎn)以上(AC3點(diǎn)+10(TC)以下的溫度域保持5分鐘以下的時(shí)間后，對(duì)該鋼板實(shí)施熱擠壓成形，使達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上，且使Ms點(diǎn)至150"C的平均冷卻速度為10500'C/秒，如此對(duì)熱擠壓成形的高溫的鋼板進(jìn)行冷卻，所述鋼板實(shí)質(zhì)上以質(zhì)量。/。計(jì)含有C:0.260.45%、Mn+Cr:0.53.0%、Nb:0.021.0o/o、滿足下式(1)的量的Ti、Si:00.5%、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%、B:00.01%、Mo:01.0%、Ca:00.005%和余量Fe及雜質(zhì)，3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N是鋼中的該元素的質(zhì)量百分比含量的意思，N在鋼中作為雜質(zhì)含有。8.—種熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件的制造方法，其中，包括如下工序-對(duì)具有如下化學(xué)組成的鋼板在比AC3點(diǎn)低的溫度使用金屬模具進(jìn)行擠壓成形，以將擠壓成形的鋼板放入該金屬模具的狀態(tài)，在AC3點(diǎn)以上(AC3點(diǎn)十IO(TC)以下的溫度域保持5分鐘以下的時(shí)間，接著使達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上且使Ms點(diǎn)至15(TC的平均冷卻速度為10500。C/秒來(lái)進(jìn)行冷卻，該鋼板實(shí)質(zhì)上以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.260.45%、Mn+Cr:0.53.0%、Nb:0.021.0%、滿足下式(1)的量的Ti、Si:00.5°/o、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%、B:00.01%、Mo:01.0%、Ca:00.005%和余量Fe及雜質(zhì)，3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N是鋼中的該元素的質(zhì)量百分比含量的意思，N在鋼中作為雜質(zhì)含有。9.一種熱擠壓成形用鋼板的制造方法，其中，包括如下工序?qū)⒕哂腥缦禄瘜W(xué)組成的鋼錠或鋼坯在10501300'C的溫度供于熱軋，在800、95(TC的溫度結(jié)束該熱軋，在50070(TC的溫度巻取由熱軋得到的鋼帶，該鋼錠或鋼坯實(shí)質(zhì)上以質(zhì)量。/。計(jì)含有C:0.260.45。/。、Mn+Cr:0.53.00/。、Nb:0.021.0%、滿足下式(1)的量的Ti、Si:00.5%、Ni:02%、Cu:01%、V:01%、Al:01%、B:00.01%、Mo:01.0%、Ca:00.005%和余量Fe及雜質(zhì)，、3.42N+0.001《Ti《3.42N+0.5…(1)式中的Ti及N是鋼中的該元素的質(zhì)量百分比含量的意思，N在鋼中作為雜質(zhì)含有。10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的方法，其中，還包括展開(kāi)被巻取的鋼帶，對(duì)該鋼帶實(shí)施除鱗處理和冷軋的工序。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中，還包含將冷軋的鋼帶在(Ad點(diǎn)+l(TC)以上AC3點(diǎn)以下的溫度域保持IO秒鐘以上后，以1100°C/秒的平均冷卻速度冷卻至300500'C的溫度域，接著將該鋼帶在300500'C的溫度域保持30秒鐘10分鐘后，以150°C/秒的平均冷卻速度冷卻至室溫的工序。12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中，還包含將冷軋的鋼帶在(Ac,點(diǎn)一100。C)以上(Ad點(diǎn)+3(TC)以下的溫度域保持124小時(shí)后，以1100°C/小時(shí)的平均冷卻速度冷卻至室溫的工序。13.根據(jù)權(quán)利要求9所述的方法，其中，還包含展開(kāi)巻取的鋼帶，對(duì)該鋼帶實(shí)施脫鱗處理和熔融鍍鋅，接著在50(TC以上ACl點(diǎn)以下的溫度域?qū)υ撲搸?shí)施合金化熱處理的工序。14.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中，還包含將冷軋的鋼帶在700900'C的溫度域?qū)嵤┩嘶鸷?，?60°C/秒的平均冷卻速度冷卻至500°C以下的溫度域，對(duì)該鋼帶實(shí)施熔融鍍鋅，其后在50(TC以上Ad點(diǎn)以下的溫度域?qū)嵤┖辖鸹療崽幚淼墓ば颉?5.根據(jù)權(quán)利要求12所述的方法，其中，包含對(duì)冷卻至室溫的鋼帶實(shí)施熔融鍍鋅，其后在500'C以上ACl點(diǎn)以下的溫度域?qū)嵤┖辖鸹療崽幚淼墓ば颉?6.根據(jù)權(quán)利要求715中任一項(xiàng)所述的方法，其中，所述化學(xué)組成以質(zhì)量n/。計(jì)含有從Sh0.010.5%、M:0,012%、Cu:0.011%、V:，0.011%、A1:0.011%、B:0.0010.01%、Mo:0.011.0%及Ca:0.0010.005%中選出的1種或2種以上。17.根據(jù)權(quán)利要求716中任一項(xiàng)所述的方法，其中，所述化學(xué)組成中作為雜質(zhì)含有的P、S和N的l種或2種以上的量，以質(zhì)量。/。計(jì)滿足P:0.005%以下、S:0.0050/o以下及N:0.002%以下。全文摘要淬火狀態(tài)下韌性良好，抗拉強(qiáng)度為1.8GPa以上的熱擠壓成形的鋼板構(gòu)件，具有舊奧氏體平均粒徑10μm以下，含自動(dòng)回火馬氏體的微細(xì)組織。鋼板的化學(xué)組成，含有C0.26～0.45％、Mn+Cr0.5～3.0％、Nb0.02～1.0％、滿足3.42N+0.001≤Ti≤3.42N+0.5的量的Ti、還含有Si0.5％以下、Ni2％以下、Cu1％以下、V1％以下及Al1％以下的1種或2種以上，根據(jù)情況含有B0.01％以下、Nb1.0％以下、Mo1.0％以下、Ca0.001～0.005％的1種或2種以上。以Ac₃點(diǎn)以上、(Ac₃點(diǎn)+100℃)以下的溫度保持該鋼板5分鐘以下后，對(duì)其實(shí)施熱擠壓成形，接著通過(guò)達(dá)到Ms點(diǎn)的冷卻速度為上臨界冷卻速度以上，且Ms點(diǎn)至150℃的平均冷卻速度為10～500℃/秒的冷卻進(jìn)行淬火。文檔編號(hào)C22C38/00GK101484601SQ20078002507公開(kāi)日2009年7月15日申請(qǐng)日期2007年4月25日優(yōu)先權(quán)日2006年5月10日發(fā)明者西畑敏伸申請(qǐng)人:住友金屬工業(yè)株式會(huì)社