專利名稱：：鍍鋁類鋼板及采用其的防爆帶的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及耐加熱黑化性及焊接性優(yōu)異的鍍鋁類鋼板及采用了該鍍鋁類鋼板的防爆帶。本申請(qǐng)基于2005年2月10日在日本申請(qǐng)的特愿2005-034357號(hào)主張優(yōu)先權(quán)，在此援引其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
：一般來(lái)說(shuō)，在CRT(陰極射線管)中，為了防止由爆縮帶來(lái)的危險(xiǎn)而利用防爆帶進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。該防爆帶是通過(guò)帶狀的鋼板按照與CRT的面板側(cè)面部一致地折彎、并且將其端部相互間焊接而形成為框狀而得到的。此外，在該防爆帶的四角分別通過(guò)焊接安裝有金屬制的托架。另外，在將該防爆帶嵌入CRT的周圍時(shí)，將用大約500'C60(TC加熱而膨脹的防爆帶嵌入到CRT的周圍，并同時(shí)將其快速冷卻。于是，防爆帶因該快速冷卻而收縮，通過(guò)此時(shí)發(fā)生的防爆帶的張力來(lái)修正由CRT的空氣壓造成的變形。可是，通過(guò)防爆帶想要得到修正上述的由CRT的空氣壓造成的變形所需的張力，結(jié)果存在其重量增加的問(wèn)題。例如，對(duì)于21英寸用的防爆帶，也達(dá)到700g以上。此外，還有根據(jù)防爆帶的形狀實(shí)施0T彎曲加工的類型，但需要滿足其強(qiáng)度和加工性雙方的鋼板。另外，該防爆帶在安裝在CRT上后，存在因室內(nèi)的溫度或濕度等的變化而生成銹的問(wèn)題。這樣的銹的生成不僅是外觀上的問(wèn)題，而且還有可能對(duì)CRT的電子束產(chǎn)生不良影響。但是，該防爆帶用的鋼板在使用的過(guò)程中不能涂油。因此，對(duì)于防爆帶，為了防止這樣的銹的生成，使用電鍍鋅鋼板、熱浸鍍鋅鋼板、熱浸鍍鋅-鋁鋼板、熱浸鍍鋁鋼板等。其中，鍍鋅類鋼板存在下述的問(wèn)題在使防爆帶加熱到500'C600"C而膨脹的過(guò)程中，進(jìn)行鋅的合金化而發(fā)生黑化。該黑化的發(fā)生雖然是外觀上的問(wèn)題，但卻也使其商品價(jià)值大大降低。另一方面，鍍鋁類鋼板盡管在例如高頻加熱這樣的短時(shí)間的高溫加熱下完全不黑化，但在氣體加熱的情況下，在例如用55(TC以上的高溫加熱比較長(zhǎng)的時(shí)間，例如用65(TC加熱15秒以上時(shí)，有發(fā)生上述黑化的問(wèn)題的顧慮。另外，作為與本發(fā)明關(guān)聯(lián)的公知文獻(xiàn)，例如有下列專利文獻(xiàn)14。即，在專利文獻(xiàn)l中，記載了在鍍覆后的加熱中生成用于防止Fe、Al的相互擴(kuò)散的致密的A1N層，從而抑制合金化的耐熱性鋁表面處理鋼板的制造方法。在專利文獻(xiàn)2中，記載了制成含有恒定量的O，且限定Ti、Nb、V、B等，并使固溶N穩(wěn)定地殘存的成分體系作為鋼成分，通過(guò)對(duì)其實(shí)施熱浸鍍鋁類，從而防止由合金化造成的黑化的熱浸鍍鋁鋼板。在專利文獻(xiàn)3中，記載了通過(guò)添加Ti、P、Ni、Cu，從而適合高溫成型、且高溫成型后達(dá)到高強(qiáng)度的鍍鋁類鋼板。在專利文獻(xiàn)4中，記載了在鍍覆后殘存游離氮，加熱時(shí)在鍍層和鋼板的邊界形成用于抑制合金化的A1N的阻擋層，即使使用溫度是55(TC附近的高溫，鍍層也不黑化的在高溫下的鍍層光澤保持性優(yōu)異的熱浸鍍鋁類鋼板的制造方法。但是，由于Si和Mn含量低，因此當(dāng)A1在0.02M以下時(shí)，在連續(xù)鑄造時(shí)的鐵水包更換時(shí)等，有時(shí)脫氧不足。專利文獻(xiàn)1:特公2-61544號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:特開(kāi)平9-195021號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:特開(kāi)2003-34844號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4:特公5-26864號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容為此，本發(fā)明是鑒于這樣的現(xiàn)有技術(shù)的情況而提出的，其目的在于，提供一種在再加熱后也不會(huì)黑化、并且能夠防止強(qiáng)度降低的耐黑化性及焊接性優(yōu)異的鍍鋁類鋼板及采用了該鍍鋁類鋼板的防爆帶。為達(dá)到此目的，本發(fā)明的第1方式的鍍鋁類鋼板的特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到500'C70(TC時(shí)也不黑化，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005質(zhì)量％以下、N:0.005質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量°/0、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第2方式的鍍鋁類鋼板是根據(jù)第1方式的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量％以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.3質(zhì)量％時(shí)，0.2質(zhì)量％屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。此外，本發(fā)明的第3方式的鍍鋁類鋼板的特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以A1為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到500。C70(TC時(shí)也不黑化，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量％以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第4方式的鍍鋁類鋼板是根據(jù)第3方式的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量°/。時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。此外，本發(fā)明的第5方式的鍍鋁類鋼板的特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到500'C70(TC時(shí)的強(qiáng)度降低10質(zhì)量％以下，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005質(zhì)量％以下、N:0.005質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第6方式的鍍鋁類鋼板是根據(jù)第5方式的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量％以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量°/01.3質(zhì)量°/。時(shí)，0.2質(zhì)量％屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。此外，本發(fā)明的第7方式的鍍鋁類鋼板的特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到500'C70(TC時(shí)的強(qiáng)度降低10質(zhì)量％以下，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量。/。以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第8方式的鍍鋁類鋼板是根據(jù)第7方式的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。此外，本發(fā)明的第9方式的防爆帶，其特征在于，采用了對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆而得到的鍍鋁類鋼板，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005質(zhì)量％以下、N:0.005質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mm1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第10方式的防爆帶是根據(jù)第9方式的防爆帶，其特征在于，采用了下述的鍍鋁類鋼板在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量％以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％13質(zhì)量％時(shí)，0.2質(zhì)量。/。屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。此外，本發(fā)明的第11方式的防爆帶，其特征在于，采用了對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆而得到的鍍鋁類鋼板，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量°/。以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明的第12方式的防爆帶是根據(jù)第11方式的防爆帶，其特征在于，采用了下述的鍍鋁類鋼板在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。如上所述，根據(jù)本發(fā)明，由于再加熱后也不會(huì)黑化、并且能夠防止強(qiáng)度降低，所以能夠制成最適合用于防爆帶的耐黑化性及焊接性優(yōu)異的鍍鋁類鋼板。圖l是表示適用于本發(fā)明的防爆帶的一構(gòu)成例的立體圖。圖2是將圖l所示的防爆帶的托架的安裝部分放大顯示的立體圖。符號(hào)說(shuō)明1防爆帶，la帶主體，2托架，3焊接部，10CRT具體實(shí)施方式以下，參照附圖詳細(xì)說(shuō)明適用于本發(fā)明的鍍鋁類鋼板及采用了該鋼板的防爆帶。另外，只要未特別說(shuō)明，則％表示質(zhì)量％。首先，說(shuō)明適用于本發(fā)明的第l鍍鋁類鋼板。該第l鍍鋁類鋼板，其特征在于，對(duì)鋼板實(shí)施以A1為主體的鋁類鍍覆，所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005%以下、N:0.005%以下、Si:0.1%0.5%、P:0.1%以下、S:0.02%以下、Mn:1.05%2.0%、固溶A1:1.0%以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。具體地說(shuō)，在構(gòu)成該第l鍍鋁類鋼板的各組成元素中，鋼成分中的C為形成超低碳(IF:InterstitialFree)鋼而被Ti、Nb等固定，但如果其含量增大，則必須大量添加固定所需要的Ti、Nb，從而成為成本增高的原因。此外，由于也對(duì)導(dǎo)磁率等磁特性產(chǎn)生不良影響，所以將其上限設(shè)定在0.005%(包含其公差的范圍)。另一方面，從易于制造的角度出發(fā)，優(yōu)選9C在0.003。/。以下。鋼成分中的N與C同樣地為形成IF鋼而被Ti、Nb等固定，但如果其含量增大，則必須大量添加固定所需要的Ti、Nb，從而成為成本增高的原因。此外，由于也對(duì)導(dǎo)磁率等磁特性產(chǎn)生不良影響，所以將其上限設(shè)定在0.005%(包含其公差的范圍)。另一方面，從易于制造的角度出發(fā)，優(yōu)選N在0.003%以下。鋼成分中的Mn是對(duì)確保再加熱時(shí)的耐黑化性和常溫及再加熱時(shí)的強(qiáng)度有效的元素，為確保強(qiáng)度至少添加1.05%(包含其公差的范圍)以上。Mn在1.05%以上可抑制再加熱時(shí)的耐黑化性的降低和再加熱時(shí)的10%以上的強(qiáng)度降低。另外，如果添加量超過(guò)2.0%，則由于焊接性或焊接部的機(jī)械特性的偏差增大，加工性降低，所以將其上限設(shè)定在2.0%(包含其公差的范圍)。另外，從易于制造的角度出發(fā)，優(yōu)選Mn在1.3y。以下。鋼成分中的Si是對(duì)確保再加熱時(shí)的耐黑化性有效的元素，但如果其含量增大，則由于鍍覆時(shí)的浸潤(rùn)性變差，成為不能鍍覆的原因，所以將其上限設(shè)定在0.5%(包含其公差的范圍)。即，對(duì)于鋼成分的Mn、Si來(lái)說(shuō)，如果提高它們的含量，則可發(fā)揮與抑制Al-Si合金化的A1N(氮化鋁)同樣的效果。另外，將Si的含量的下限設(shè)定在0.iy。。因?yàn)槿绻鸖i含量低于此值，則得不到耐黑化性。另外，Si在0.P/。以上時(shí)，可抑制再加熱時(shí)的10%以上的強(qiáng)度降低。Mn或Si在鍍覆前的加熱中及鍍覆中，以固溶在鐵中的形態(tài)和氧化物的形態(tài)富集存在于鋼板的表面附近。Mn或Si存在于晶粒內(nèi)和晶界上。已知的是，在鍍鋅的情況下，如果較多地含有易生成氧化物的Si或Mn，則在鍍覆前在鋼板表面上形成氧化膜，阻礙鍍覆性。這是因?yàn)椋cZn相比，Mn和Si與氧的親和力強(qiáng)，因此不容易將在頂端生成的Mn或Si的氧化物還原?？墒?，在鍍鋁類的情況下，由于與Si或Mn相比，Al與氧的親和力強(qiáng)，因此能夠?qū)i或Mn的氧化物還原。所以，即使較多地含有Mn或Si，在鍍覆前的加熱中生成的氧化物也被還原，不僅不會(huì)損害鍍覆性，而且以在鍍覆后富集于界面上的固溶Mn及固溶Si的形態(tài)存在。然而，由于Si的氧化性比Mn強(qiáng)，因此如果氧化物過(guò)剩，就會(huì)在界面生成阻礙鍍覆性的量的氧化物，所以如上所述具有其上限。富集存在于這些界面上的Mn或Si在鍍覆后再加熱時(shí)阻礙Fe從鋼板向鍍層中擴(kuò)散。由此可在本發(fā)明所示的溫度和時(shí)間的范圍內(nèi)防止在再加熱中發(fā)生黑化?？墒?，如果在該再加熱時(shí)，存在于界面的Mn或Si從界面移動(dòng)，則阻礙Fe的擴(kuò)散的效果會(huì)減弱，即使在本發(fā)明的時(shí)間和溫度內(nèi)也會(huì)發(fā)生黑化。為了使Mn或Si不自由移動(dòng)，需要在再加熱前就已在晶界存在足夠量的Mn或Si以使得固溶在晶粒內(nèi)的Mn或Si不向晶界移動(dòng)。另外，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，如果在鋼板中較多地含有作為固溶強(qiáng)化型元素的Mn或Si，則在高溫再加熱的情況下可將強(qiáng)度的降低抑制在10%以下。據(jù)認(rèn)為，如果在再加熱時(shí)Mn或Si在鋼中自由移動(dòng)，則產(chǎn)生強(qiáng)度的降低。為了使Mn或Si不自由移動(dòng)，需要在晶界存在足夠量的Mn或Si以使得固溶在晶粒內(nèi)的Mn或Si不向晶界移動(dòng)。因此Mn和Si的濃度越高越好，存在其下限濃度。因此據(jù)認(rèn)為，為了一并防止再加熱時(shí)的黑化和強(qiáng)度的降低，需要在晶界存在足夠量的Mn或Si以使得固溶于晶粒內(nèi)的Mn或Si不向晶界移動(dòng)。為此，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，為了一并防止再加熱時(shí)的黑化和強(qiáng)度的降低，所需的Mn和Si量的下限值為大致同樣的量。該下限值是Si為0.1。/。以上，Mn為1.05。/。以上，是對(duì)在再加熱時(shí)即使位于鋼板的界面或內(nèi)部的固溶元素變動(dòng)，也不影響界面擴(kuò)散或強(qiáng)度的降低的程度的足夠的量。鋼成分中的P是對(duì)確保強(qiáng)度有效的元素，但如果其含量增大，則由于會(huì)使鋼板的韌性降低，同時(shí)也使焊接性劣化，所以將其上限設(shè)定在0.1%(包含其公差的范圍)。另外，優(yōu)選P含量的下限為0.01%。因?yàn)槿绻鸓含量低于此值，則得不到足夠的強(qiáng)度。鋼成分中的S是作為雜質(zhì)不可避免地含有的元素，成為在熱軋時(shí)產(chǎn)生裂紋或缺陷的原因。此外，由于使焊接性降低或使磁特性降低，因此其含量需要盡量降低，但通過(guò)將其上限設(shè)定在0.02%(包含其公差的范圍)，可抑制上述問(wèn)題。鋼成分中的固溶Al是作為鋼水的脫氧劑而添加的，將其上限設(shè)定在1.0%(包含其公差的范圍)。另夕卜，優(yōu)選固溶A1的含量的下限為0.005%。因?yàn)槿绻倘蹵l的含量低于此值，則不能得到足夠的脫氧效果。另外，所謂此處所說(shuō)的上限或下限值是由測(cè)定值的平均值定義的，所謂"包含其公差的范圍"是指，在分析值有誤差時(shí)，對(duì)由上述平均值定義的上限值或下限值分別加上或減去公差值，將這些值作為新的上限值或下限值。鋁類鍍覆容易在鍍層界面厚厚地生長(zhǎng)A1-Fe合金層，生長(zhǎng)的合金層成為引起加工時(shí)的鍍層剝離的原因。因此，通過(guò)在以Al為主體的熱浸鍍鋁鍍液中以質(zhì)量比計(jì)以6%12%的程度添加Si，則能夠抑制該合金層的生長(zhǎng)，同時(shí)能夠與上述鋼成分中的Si同樣地確保耐黑化性。由以上的組成構(gòu)成的第1鍍鋁類鋼板在例如在50(TC70(TC下再加熱250秒450秒時(shí)也不黑化，而且能夠?qū)⒃?0(TC700'C再加熱時(shí)的強(qiáng)度降低抑制在10%以下。此外，在用500。C700。C比上述時(shí)間短地加熱時(shí)也不黑化。但是，如果加熱900秒以上，則有黑化的可能性。另夕卜，在該第1鍍鋁類鋼板中，通過(guò)將所述鋼成分中的組成設(shè)定在(::0.003%以下、N:0.004%以下、P:0.05%0.08%、Mn:1.05%1.3%的范圍內(nèi)，能夠使0.2%屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，使抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。下面，說(shuō)明適用于本發(fā)明的第2鍍鋁類鋼板。該第2鍍鋁類鋼板的特征在于，對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2%以下、N:0.007%以下、Si:0.10.5%、P:0.1%以下、S:0.02%以下、Mn:1.05%2.0%、Nb:0.01%0.08%、固溶A1:1.0%以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。具體地說(shuō)，在構(gòu)成該第2鍍鋁類鋼板的各組成元素中，鋼成分中的C是對(duì)確保強(qiáng)度有效的元素，但如果其含量增大，則加工性和焊接性變差，所以將其上限設(shè)定在0.2%(包含其公差的范圍)。鋼成分中的N是不可避免地含有的元素，如果其含量增大，則必須大量地添加Ti、Nb，從而成為成本增高的原因。此外，由于也對(duì)導(dǎo)磁率等磁特性產(chǎn)生不良影響，所以將其上限設(shè)定在0.007%(包含其公差的范圍)。鋼成分中的Mn是對(duì)確保再加熱時(shí)的耐黑化性和常溫及再加熱后的強(qiáng)度有效的元素，為確保強(qiáng)度至少添加1.05%(包含其公差的范圍)以上。另外，如果添加量超過(guò)2.0%，則由于焊接性或焊接部的機(jī)械特性的偏差增大，加工性降低，所以將其上限設(shè)定在2.0%(包含其公差的范圍)。鋼成分中的Si是對(duì)確保再加熱時(shí)的耐黑化性有效的元素，但如果其含量增大，則由于鍍覆時(shí)的浸潤(rùn)性變差，成為不能鍍覆的原因，所以將其上限設(shè)定在0.5%(包含其公差的范圍)。即，對(duì)于鋼成分的Mn、Si來(lái)說(shuō)，如果提高它們的含量，則可發(fā)揮與抑制Al-Si合金化的AlN(氮化鋁)同樣的效果。另外，將Si的下限設(shè)定在0.1%。因?yàn)槿绻鸖i的含量低于此值，則在再加熱時(shí)進(jìn)行合金化，發(fā)生黑化。鋼成分中的P是對(duì)確保強(qiáng)度有效的元素，但如果其含量增大，則由于會(huì)使鋼板的韌性降低，同時(shí)也使焊接性劣化，所以將其上限設(shè)定在0.1%(包含其公差的范圍)。另一方面，優(yōu)選P含量的下限為0.01%。因?yàn)槿绻鸓含量低于此值，則得不到足夠的強(qiáng)度。鋼成分中的S是作為雜質(zhì)不可避免地含有的元素，成為熱軋時(shí)產(chǎn)生裂紋或缺陷的原因。此外，由于使焊接性降低或使磁特性降低，因此其含量需要盡量降低，但通過(guò)將其上限設(shè)定在0.02%(包含其公差的范圍)，可抑制上述問(wèn)題。鋼成分中的Nb是形成碳氮化物、且有助于提高強(qiáng)度的元素，為謀求該強(qiáng)度提高，至少添加0.01%(包含其公差的范圍)以上。另一方面，由于即使添加量超過(guò)0.08%，其強(qiáng)度提高的效果也飽和，所以將其上限設(shè)定在0.08%(包含其公差的范圍)。鋼成分中的固溶Al是作為鋼水的脫氧劑而添加的，將其上限設(shè)定在1.0%(包含其公差的范圍)。另夕卜，優(yōu)選固溶A1的含量的下限為0.005%。因?yàn)槿绻倘蹵l的含量低于此值，則不能得到足夠的脫氧效果。另外，所謂此處所說(shuō)的上限或下限值是由測(cè)定值的平均值定義的，所謂"包含其公差的范圍"是指，在分析值有誤差時(shí)，對(duì)由上述平均值定義的上限值或下限值分別加上或減去公差值，將這些值作為新的上限值或下限值。鋁類鍍覆容易在鍍層界面厚厚地生長(zhǎng)A1-Fe合金層，生長(zhǎng)的合金層成為引起加工時(shí)的鍍層剝離的原因。因此，通過(guò)在以A1為主體的熱浸鍍鋁鍍液中以質(zhì)量比計(jì)以6%12%的程度添加Si，則能夠抑制該合金層的生長(zhǎng)，同時(shí)與上述成分中的Si同樣地確保耐黑化性。由以上的組成構(gòu)成的第2鍍鋁類鋼板在例如在50(TC70(TC下再加熱250秒450秒時(shí)也不黑化，而且能夠?qū)⒃?0(TC700。C下再加熱10秒30秒時(shí)的強(qiáng)度的降低抑制在10%以下。此外，在加熱了900秒以上的情況下有黑化的可能性。另外，在該第2鍍鋁類鋼板中，通過(guò)將所述鋼成分中的組成設(shè)定在C:0.05%0.2%、Si:0.1%0.3%、Mn:1.05°/。1.5%、Nb:0.03%0.05%的范圍內(nèi)，能夠使屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，使抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。所述第1及第2鍍鋁類鋼板最適合用于例如圖1所示的CRT(陰極射線管)10的防爆帶1。具體地說(shuō)，該防爆帶1具備嵌入到CRT10的周圍的帶主體la、和設(shè)置在該帶主體la上的托架2。其中，帶主體la是使將所述鍍鋁類鋼板按預(yù)定的長(zhǎng)度切斷加工成帶狀而得到的材料按照與CRT10的面板側(cè)面形狀一致地折彎，通過(guò)用焊接部3對(duì)其長(zhǎng)度方向的端部相互間進(jìn)行焊接，整體上形成為框狀。另一方面，為了將CRT10安裝在顯像機(jī)的殼體上，托架2是例如折彎成大致L字狀的金屬部件，分別通過(guò)點(diǎn)焊來(lái)安裝在處于帶主體la的四角的對(duì)角位置上的各焊接部3上。點(diǎn)焊是在加工成防爆帶的形狀時(shí)進(jìn)行圖1或圖2所示的焊接。在此時(shí)，鋼板是鍍覆后的原封未動(dòng)的狀態(tài)，未發(fā)生稱為黑化的鍍層表面的變化。此外，存在于鍍層中且與焊接性有關(guān)的合金層的厚度與鋼板的成分無(wú)關(guān)，而受鍍層中的Si濃度的影響大，如前所述，如果鍍液中的^在6%12%，則由于能夠抑制合金層的生長(zhǎng)，所以在該范圍內(nèi)鍍層對(duì)焊接性的影響非常小。發(fā)明人們發(fā)現(xiàn)，在為以Al為主體的鋁類鍍覆鋼板的情況下，倒是鋼板中的C、S、P元素施加了影響。在點(diǎn)焊時(shí)在鋼板表面與鍍層一起熔融時(shí)，這些元素集積在熔融界面，有降低熔融界面的強(qiáng)度的可能性。發(fā)明人查明，在是以A1為主體的鋁類鍍覆鋼板時(shí)，只要(:《0.2%、或P《0.1。/c)、S《0.02%，焊接性就無(wú)問(wèn)題。具有以上的結(jié)構(gòu)的防爆帶1是將用例如大約50(TC70(TC加熱10秒30秒而膨脹的帶主體la嵌入在CRT10的周圍，同時(shí)使之快速冷卻。于是，該帶主體la收縮，從而被熱壓配合在CRT10的周圍。然后，通過(guò)此時(shí)發(fā)生的帶主體la的張力來(lái)修正由CRT10的空氣壓造成的變形。如上所述，該防爆帶l采用了在再加熱后帶主體la也不黑化、并且能夠防止焊接部3的強(qiáng)度降低的耐黑化性及焊接性優(yōu)異的所述鍍鋁類鋼板。因此，由上述鍍鋁類鋼板構(gòu)成的防爆帶1在再加熱后也維持光澤，且防銹性也優(yōu)異。另外，該防爆帶l由于重量比現(xiàn)有的防爆帶輕，并且具有優(yōu)異的加工性和足夠的強(qiáng)度，所以能夠?qū)RT10穩(wěn)定地安裝在顯像機(jī)的殼體上。實(shí)施例以下，通過(guò)實(shí)施例更明確地顯示本發(fā)明的效果，但以下的實(shí)施例并不限定本發(fā)明的技術(shù)范圍。首先，作為第1鍍鋁類鋼板的實(shí)施例及比較例，鑄造表1中所示的各鋼成分不同的鋼，在再加熱后，進(jìn)行熱軋、酸洗、冷軋、退火，得到鋼板。然后，對(duì)于各鋼板，在無(wú)氧化爐(NOF:NonOxygenFurnace)—還原爐(RF:ReductionFurnace)方式(NOF板溫》600。C、RF板溫》800。C)的熱浸鍍線上，改變鋁鍍液中的品種(Si濃度為9%11%、鍍液溫度為640°C670°C)而實(shí)施熱浸鍍。還原爐中的露點(diǎn)調(diào)整到0°C一4(TC的范圍。然后，進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制，最終制作了板厚為L(zhǎng)7mm的各試樣ln。另外，在表1中，試樣3的CR表示冷軋材，試樣4的GI表示熱浸鍍鋅，試樣5的GL表示鍍鋁鋅鋼板(A155%-Zn;galvalume)。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>對(duì)以上制作的在表1中所示的各試樣的常溫下的機(jī)械特性、加熱后的機(jī)械特性、耐蝕性、黑化性、焊接性、加工性等進(jìn)行了評(píng)價(jià)。其評(píng)價(jià)結(jié)果示于表2中。另外，在表2和表4中，PS和TS的單位為MPa，EI的單位為％。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>另外，關(guān)于機(jī)械特性，是對(duì)各試樣進(jìn)行常溫的情況下的拉伸試驗(yàn)、和用55(TC加熱30秒的情況下的拉伸試驗(yàn)(試樣26、10、17除外)，測(cè)定其0.2。/。屈服強(qiáng)度PS(MPa)、抗拉強(qiáng)度TS(MPa)、伸長(zhǎng)率(％)。另外，本拉伸試驗(yàn)是按照J(rèn)ISZ2241的金屬材料拉伸試驗(yàn)，對(duì)各試樣的每個(gè)制作JIS5號(hào)的試驗(yàn)片，并將拉伸方向作為寬度方向(C)進(jìn)行試驗(yàn)。此外，關(guān)于耐蝕性，是對(duì)各試樣(試樣IO、17除外)進(jìn)行鹽水噴霧試驗(yàn)(SST)，測(cè)定其72小吋后的紅銹發(fā)生率和白銹發(fā)生率。關(guān)于黑化性，用實(shí)驗(yàn)室加熱爐(爐溫70(TC)加熱各試樣(試樣3、10、17除外)，在板溫(加熱時(shí)間)達(dá)到500。C(250秒)、550。C(280秒)、600。C(360秒)、650°C(450秒)的時(shí)候從外觀進(jìn)行評(píng)價(jià)。另外，在表2中的黑化性評(píng)價(jià)中，O表示無(wú)變色,口表示表面積的10%以下變?yōu)榛疑珹表示表面積的50%以下變?yōu)榛液谏?，X表示超過(guò)表面積的50%變?yōu)楹谏?。此外，關(guān)于焊接性，是對(duì)各試樣(試樣IO、17除外)進(jìn)行剝離試驗(yàn)。另外，在本剝離試驗(yàn)中，對(duì)各試樣的每個(gè)制作一對(duì)30mmxl50mm的試驗(yàn)片，在點(diǎn)焊(焊點(diǎn)直徑為5mm)了這些試驗(yàn)片后，用臺(tái)虎鉗和拉拔機(jī)剝下，并通過(guò)目視觀察其焊點(diǎn)部的破斷狀況。另外，在表2中的剝離試驗(yàn)評(píng)價(jià)中，O表示焊點(diǎn)外破斷，X表示焊點(diǎn)內(nèi)破斷。此外，關(guān)于加工性，是對(duì)各試樣(試樣IO、17除外)進(jìn)行了OT彎曲試驗(yàn)(將板狀的試驗(yàn)片折彎成180度的角度的試驗(yàn))。另外，在本彎曲試驗(yàn)中，對(duì)各試樣的每個(gè)制作30mmxl50mm的試驗(yàn)片，用彎曲試驗(yàn)機(jī)以不夾住的方式將試驗(yàn)片折彎，目視觀察了其OT彎曲部上的裂紋的有無(wú)。另外，在表2中的0T彎曲評(píng)價(jià)中，O表示未發(fā)生裂紋或發(fā)生微細(xì)的裂紋(試驗(yàn)片長(zhǎng)度的1/9以下)，A表示發(fā)生小的裂紋(試驗(yàn)片長(zhǎng)度的l/2以下)，X表示發(fā)生大的裂紋、或者破斷或接近破斷。從表2可以看出，如試樣36那樣，C超過(guò)0.005%的試樣容易時(shí)效，在OT彎曲試驗(yàn)中也看到有裂紋的發(fā)生。此夕卜，如試樣25、7那樣，Mn低于1.05%的試樣的TS^400MPa，強(qiáng)度不足。此外，如試樣6那樣，Mn超過(guò)2.0。/。的試樣的TS^600MPa，強(qiáng)度過(guò)高，加工性劣化。另夕卜，合金成本也提高。此外，如試樣10那樣，Si超過(guò)0.5。/。的試樣在鍍覆時(shí)的浸潤(rùn)性變差，從而不能鍍覆。此外，如試樣14那樣，S超過(guò)0.02%的試樣在剝離試驗(yàn)中發(fā)生剝離內(nèi)破斷，判斷焊接部的強(qiáng)度降低。此外，如試樣16那樣，P超過(guò)O.P/。的試樣在剝離試驗(yàn)中發(fā)生剝離內(nèi)破斷，判斷焊接部的強(qiáng)度降低。此外，如試樣17那樣，N超過(guò)0.005。/。的試樣因制造成本高而不能制造。因此，不介紹C、Si、Mn等的成分值。從以上可以看出，本發(fā)明的第1鍍鋁類鋼板由于在再加熱后也不黑化，并且還能夠防止焊接部的強(qiáng)度降低，因此耐黑化性、焊接性及加工性優(yōu)異。接著，作為第2鍍鋁類鋼板的實(shí)施例及比較例，鑄造在表3中所示的各鋼成分不同的鋼，在再加熱后，進(jìn)行熱軋、酸洗、冷軋、退火，得到鋼板。然后，對(duì)各鋼板在NOF-RF方式(NOF板溫》600'C、RF板溫》800°C)的熱浸鍍線上，改變鍍液中的品種(&濃度為9%11%、鍍液溫度為64(TC67(TC)而實(shí)施了熱浸鍍。還原爐中的露點(diǎn)調(diào)整到0'C一40'C的范圍。然后，進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制，最終制作了板厚為1.7mm的各試樣l18。另外，在表3中，試樣3的CR表示冷軋材，試樣4的GI表示熱浸鍍鋅，試樣5的GL表示鍍鋁鋅鋼板(A155%-Zn)。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>對(duì)按以上的方式制作的在表中3所示的各試樣的常溫下的機(jī)械特性、加熱后的機(jī)械特性、耐蝕性、黑化性、焊接性、加工性等進(jìn)行了評(píng)價(jià)。其評(píng)價(jià)結(jié)果示于表4中。另外，表4的單位與表2相同。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>另外，關(guān)于機(jī)械特性，是對(duì)各試樣進(jìn)行常溫的情況下的拉伸試驗(yàn)、和用55(TC加熱30秒的情況下的拉伸試驗(yàn)(試樣27、9、17除外)，測(cè)定其屈服點(diǎn)YP(MPa)、抗拉強(qiáng)度TS(MPa)、伸長(zhǎng)率(％)。另外，本拉伸試驗(yàn)是按照J(rèn)ISZ2241的金屬材料拉伸試驗(yàn)，對(duì)各試樣的每個(gè)制作了JIS5號(hào)的試驗(yàn)片，并將拉伸方向作為寬度方向(C)進(jìn)行試驗(yàn)。此外，關(guān)于耐蝕性，是對(duì)各試樣(試樣9、17除外)進(jìn)行鹽水噴霧試驗(yàn)(SST)，測(cè)定其72小時(shí)后的紅銹發(fā)生率和白銹發(fā)生率。關(guān)于黑化性，是用實(shí)驗(yàn)室加熱爐(爐溫70(TC)加熱各試樣(試樣3、9、17除外)，在板溫(加熱時(shí)間)達(dá)到500°C(250秒)、550°C(280秒)、600°C(360秒)、650°C(450秒)的時(shí)候從外觀進(jìn)行評(píng)價(jià)。另外，在表4中的黑化性評(píng)價(jià)中，O表示無(wú)變色，口表示表面積的10%以下變?yōu)榛疑?，A表示表面積的50%以下變?yōu)榛液谏?，X表示超過(guò)表面積的50%變?yōu)楹谏?。此外，關(guān)于焊接性，是對(duì)各試樣(試樣9、16、17除外)進(jìn)行剝離試驗(yàn)。另外，在本剝離試驗(yàn)中，對(duì)各試樣的每個(gè)制作一對(duì)30mmxl50mm的試驗(yàn)片，在點(diǎn)焊(焊點(diǎn)直徑為5mm)了這些試驗(yàn)片后，用臺(tái)虎鉗和拉拔機(jī)剝下，通過(guò)目視觀察了其焊點(diǎn)部的破斷狀況。另外，在表4中的剝離試驗(yàn)評(píng)價(jià)中，O表示焊點(diǎn)外破斷，X表示焊點(diǎn)內(nèi)破斷。從表4可以看出，如試樣19那樣，(超過(guò)0.2%的試樣難設(shè)定適當(dāng)?shù)暮附訔l件，在剝離試驗(yàn)中發(fā)生焊點(diǎn)內(nèi)破斷，判斷焊接部的強(qiáng)度降低。此外，如試樣25、7那樣，Mn低于1.05。/。的試樣的TS》550MPa，強(qiáng)度不足。此外，如試樣6那樣，Mn超過(guò)2.0o/。的試樣因制造成本高而不能制造。此外，如試樣9那樣，Si超過(guò)0.5c/。的試樣在鍍覆時(shí)的浸潤(rùn)性變差，從而不能鍍覆。此外，如試樣13那樣，S超過(guò)0.02%的試樣在剝離試驗(yàn)中發(fā)生剝離內(nèi)破斷，判斷焊接部的強(qiáng)度降低。此外，如試樣15那樣，P超過(guò)0.1。/。的試樣在剝離試驗(yàn)中發(fā)生剝離內(nèi)破斷，判斷焊接部的強(qiáng)度降低。此外，如試樣16那樣，N超過(guò)0.007。/。的試樣因制造成本高而不能制造。此夕卜，如試樣17那樣，Nb低于0.01%的試樣法NbC的析出強(qiáng)化效果不充分，且強(qiáng)度不足。從以上可以看出，本發(fā)明的第2鍍鋁類鋼板由于在再加熱后也不黑化，并且還能夠防止焊接部的強(qiáng)度降低，因此耐黑化性、焊接性及加工性優(yōu)異。另外，適用于本發(fā)明的鍍鋁類鋼板不一定限于僅適用于上述的防爆帶，也適用于例如汽車的排氣管、家庭用加熱器具、燃料電池面板等要求耐熱性及耐蝕性的部件。權(quán)利要求1.一種鍍鋁類鋼板，其特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到500℃～700℃時(shí)也不黑化，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C0.005質(zhì)量％以下、N0.005質(zhì)量％以下、Si0.1質(zhì)量％～0.5質(zhì)量％、P0.1質(zhì)量％以下、S0.02質(zhì)量％以下、Mn1.05質(zhì)量％～2.0質(zhì)量％、固溶Al1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。2.如權(quán)利要求1所述的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量％以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.3質(zhì)量％時(shí)，0.2質(zhì)量％屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。3.—種鍍鋁類鋼板，其特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以A1為主體的鋁類鍍覆，從而在再加熱到50(rC70(TC時(shí)也不黑化，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量％以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量°/0、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量%以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量%、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。4.如權(quán)利要求3所述的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。5.—種鍍鋁類鋼板，其特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以A1為主體的鋁類鍍覆，鋁類鍍覆后加熱(再加熱)到500°C700。C時(shí)的強(qiáng)度降低與加熱前相比，為10質(zhì)量％以下，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005質(zhì)量％以下、N:0.005質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量%0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。6.如權(quán)利要求5所述的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量％以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量°/。1.3質(zhì)量％時(shí)，0.2質(zhì)量％屈服強(qiáng)度PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。7.—種鍍鋁類鋼板，其特征在于，通過(guò)對(duì)鋼板實(shí)施以AI為主體的鋁類鍍覆，鋁類鍍覆后加熱(再加熱)到50(TC700。C時(shí)的強(qiáng)度降低與加熱前相比，為10質(zhì)量％以下，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量％以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、固溶Al:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。8.如權(quán)利要求7所述的鍍鋁類鋼板，其特征在于，在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。9.一種防爆帶，其特征在于，采用了對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆而得到的鍍鋁類鋼板，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.005質(zhì)量％以下、N:0.005質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mm1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。10.如權(quán)利要求9所述的防爆帶，其特征在于，采用了下述的鍍鋁類鋼板在所述組成中，在C:0.003質(zhì)量％以下、N:0.004質(zhì)量%以下、P:0.05質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.3質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)PS在300MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在400MPa以上。11.一種防爆帶，其特征在于，采用了對(duì)鋼板實(shí)施以Al為主體的鋁類鍍覆而得到的鍍鋁類鋼板，其中所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C:0.2質(zhì)量％以下、N:0.007質(zhì)量％以下、Si:0.1質(zhì)量％0.5質(zhì)量％、P:0.1質(zhì)量％以下、S:0.02質(zhì)量％以下、Mn:1.05質(zhì)量％2.0質(zhì)量％、Nb:0.01質(zhì)量％0.08質(zhì)量％、固溶A1:1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。12.如權(quán)利要求ll所述的防爆帶，其特征在于，采用了下述的鍍鋁類鋼板在所述組成中，在C:0.05質(zhì)量％0.2質(zhì)量％、Si:0.1質(zhì)量％0.3質(zhì)量％、Mn:1.05質(zhì)量％1.5質(zhì)量％、Nb:0.03質(zhì)量％0.05質(zhì)量％時(shí)，屈服點(diǎn)YP在400MPa以上，抗拉強(qiáng)度TS在550MPa以上。全文摘要本發(fā)明提供一種在再加熱后也不會(huì)黑化、并且能夠防止強(qiáng)度降低的耐黑化性及焊接性優(yōu)異的鍍鋁類鋼板及采用了該鍍鋁類鋼板的防爆帶。該防爆帶由對(duì)鋼板實(shí)施了以Al為主體的鋁類鍍覆而得到的鍍鋁類鋼板構(gòu)成，且能夠防止再加熱到500℃～700℃時(shí)的黑化及強(qiáng)度降低，所述鋼板的組成以質(zhì)量比計(jì)為C0.005質(zhì)量％以下、N0.005質(zhì)量％以下、Si0.1質(zhì)量％～0.5質(zhì)量％、P0.1質(zhì)量％以下、S0.02質(zhì)量％以下、Mn1.05質(zhì)量％～2.0質(zhì)量％、固溶Al1.0質(zhì)量％以下、余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。文檔編號(hào)C22C38/06GK101133176SQ200680004370公開(kāi)日2008年2月27日申請(qǐng)日期2006年2月9日優(yōu)先權(quán)日2005年2月10日發(fā)明者江口晴彥,西村邦夫,阿部雅之,高田良久申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社