專利名稱：：燒結(jié)材料、Fe系燒結(jié)滑動材料及其制造方法、滑動構(gòu)件及其制造方法、連結(jié)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及燒結(jié)材料、Fe系燒結(jié)滑動材料及其制造方法、滑動構(gòu)件及其制造方法、連結(jié)裝置。特別是涉及耐燒結(jié)性及耐磨損性優(yōu)良、且通過賦予自身潤滑性從而可將給脂時間長時間化或無給脂化的燒結(jié)材料、Fe系燒結(jié)滑動材料及其制造方法、滑動構(gòu)件及其制造方法、連結(jié)裝置。
背景技術(shù)：
：作為以長期間的給脂間隔或無給脂使用的滑動軸承，銅系或鐵系多孔質(zhì)燒結(jié)合金中的氣孔中含有潤滑油而成的含油滑動軸承(例如參照非專利文獻1)及燒結(jié)滑動材料中分散了MoS2、WS2等固體潤滑劑的自身潤滑性的滑動材料被廣泛實用化。例如，作為自身潤滑性銅系滑動材料，有在銅系燒結(jié)材料的母相中分散石墨、M0S2、WS2等固體潤滑劑并進行熱壓的材料(東芝夕〉力口一制、SL合金)。另外，具有在固溶了1.2重量％以下的碳的鐵基體中分散了15%的游離石墨的組織的Fe系燒結(jié)合金具有優(yōu)良的滑動特性。已知有通過對石墨粒子實施適宜的鍍銅，在Fe系燒結(jié)合金中的游離石墨周圍形成厚度510um的鐵一銅硬化層，使與原料粉末配合的石墨不擴散到基體中而作為游離石墨分散的滑動材料用燒結(jié)合金(例如參照專利文獻1)。就上述滑動材料用燒結(jié)合金而言，其問題在于初期滑動特性好，但隨著其使用，其磨損量顯著增大。因此，專利文獻1中，通過對與原料粉末配合的石墨粉末實施適宜厚度的鍍銅，且嚴格選定在燒結(jié)時使上述鍍銅層不會擴散固溶到鐵粒子中這樣的燒結(jié)溫度，在石墨粒子周圍形成Fe—Cu硬化層。但是，因為上述鍍銅層厚度的管理及燒結(jié)溫度受不使鍍銅層溶解的低溫度制約，故不能得到充分的燒結(jié)體強度。另外，由于石墨粒子的周邊部由致密的Fe—Cu硬化層覆蓋，故潤滑油向石墨粒子的流入性受到阻害，且例如含油的潤滑油產(chǎn)生的潤滑性受到阻害。因此，上述Fe燒結(jié)合金的耐磨損性不充分。另外，已知有如下自身潤滑性燒結(jié)滑動材料，成形對造粒成粒徑0.03lmm的石墨、MoS2等固體潤滑劑1080體積％混合粒徑45um以下的鐵類金屬粉末的混合粉末，將其在105(TC燒結(jié)，由此降低造粒后的固體潤滑劑的聯(lián)系，同時通過在其燒結(jié)時溶浸銅合金系的溶浸劑，減輕在造粒后的固溶潤滑劑的位置的應力集中，以減輕了應力集中的更高強度實現(xiàn)耐磨損性的改善(例如參照專利文獻2)。上述自身潤滑性燒結(jié)滑動材料中，為防止燒結(jié)時造粒石墨和鐵基體的反應，而將燒結(jié)溫度限制為1050°C，因此，不能得到足夠的燒結(jié)強度。另外，由于固體潤滑劑粒子間的距離長，故在造粒石墨間的鐵基體上容易引起局部的燒結(jié)。另外，通過溶浸銅合金系溶浸劑，滑動材料中的氣孔被封住，顯著阻害了潤滑油的含油性，其結(jié)果是，不能得到足夠耐磨損性及耐燒結(jié)性。另外，已知有將1030重量份的銅、0.16.5重量份的石墨、0.17.0重量份的二硫化鉬、其余部分由鐵構(gòu)成的混合粉末的鐵系燒結(jié)合金層與鋼鐵軸套燒結(jié)接合而成的滑動軸承(例如參照專利文獻3)。上述滑動軸承中，燒結(jié)溫度也受限制，因此，不能得到足夠的燒結(jié)強度。另外，在專利文獻3中，以固體乳化劑的添加方法及其量的關(guān)系為主進行了公開，有關(guān)燒結(jié)性優(yōu)良的金屬相(鐵系)基體的探討沒有太多涉及。另外，作為不使固體潤滑劑分散的軸承即可在高負荷下使用的含油滑動軸承，有如下這樣的結(jié)構(gòu)，以Cu或Cu合金粉末溶解的溫度域燒結(jié)將霧化鐵粉末、Cu或Cu合金粉末、石墨粉末及各種高速鋼粉末、鉬鐵粉末、鈷(Co合金)粉末(年卞求、》卜社制)配合而成的混合粉末成形體，使其在其冷卻過程中作為擴散固溶到鐵基體中的Cu或Cu合金相析出，由此在馬氏體存在的鐵碳合金基體中分散Cu粒子或Cu合金粒子。已知由如下含油軸承用的耐磨損性的Fe系燒結(jié)合金，即，Cu的含量為730重量％，并且作為比上述鐵碳合金基體硬質(zhì)的相分散530重量％的具有特定組成體積％(例如參照專利文獻4)。而且，在該含油軸承用的耐磨損性的燒結(jié)合金中，將大量的Cu或Cu合金粉末作為原料粉末配合，(1)通過燒結(jié)時的Cu或Cu合金粉末的溶解形成含油所需的流出孔、(2)通過使軟質(zhì)Cu粒子分散到馬氏體相中改善磨合性、(3)通過使比基體的馬氏體硬質(zhì)的上述合金粒子分散來降低基體的塑性變形，同時降低滑動時作用在基體合金上的負擔，由此得到高表表面壓力力下也優(yōu)良的耐磨損性。另夕卜，作為上述合金粒子，列舉(1)含有C為0.61.7重量X、Cr為35重量％、W為120重量X、V為0.56重量X的Fe基合金粒子(高速鋼(鋒鋼)粉末粒子)；(2)含有C為0.61.7重量。％、Cr為35重量％、W為120重量％、V為0.56重量％、Mo及Co中至少之一為20重量X以下的Fe基合金粒子(高速鋼(含有Mo、Co的鋒鋼)粉末粒子)；(3)含有5570重量^的Mo的Mo—Fe粒子(鉬鐵)；(4)含有Cr為515重量％、Mo為2040重量X、Si為l5重量X的Co基合金粒子(堆焊用耐熱耐磨損性合金粉末、年卞求W卜社制、商品名〕八'乂、乂卜)等(例如參照專利文獻4)。在上述含有滑動軸承中，由于沒有賦予石墨、BN、MoS2等固體潤滑劑得到的自身潤滑性，故在高表表面壓力力、低滑動速度這樣的潤滑條件惡劣的環(huán)境下不能充分得到耐燒結(jié)性及耐磨損性。另外，及時在上述含油滑動軸承的原料粉末中單純配合上述固體潤滑劑進行燒結(jié)，F(xiàn)e合金相和固體潤滑劑也會顯著反映，并固溶擴散，因此，結(jié)果是不能賦予作為固體潤滑劑的功能。專利文獻h特開昭58-157951號公報專利文獻2:特開平4-254556號公報專利文獻3:特開第3168538號公報專利文獻4:特開平8-109450號公報非專利文獻1:日本粉末冶金工業(yè)會編著、"燒結(jié)機械構(gòu)件一其設計及制造"、株式會社技術(shù)書院、昭和62年10月20日發(fā)行、P.327-341如作業(yè)機連結(jié)裝置，在高表面壓力、低速滑動、擺動等極其嚴酷的滑動條件下使用的現(xiàn)有的燒結(jié)滑動材料中，耐燒結(jié)性、耐磨損性不充分，且自身潤滑性不充分，因此，不能使給脂間隔長時間化或無給脂化。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述的問題點而開發(fā)的，其目的在于，提供一種燒結(jié)材料、Fe系燒結(jié)滑動材料及其制造方法、滑動構(gòu)件及其制造方法、連結(jié)裝置，其耐燒結(jié)性及耐磨損性優(yōu)良，且賦予了自身潤滑性，可使給脂間隔長時間化或無給脂化。為解決上述課題，本發(fā)明提供一種燒結(jié)材料，是含有第一物質(zhì)及第二物質(zhì)的第三物質(zhì)系的燒結(jié)材料，其特征在于，具備將混合了含有固溶限以上的第一物質(zhì)的第三物質(zhì)系粉末和由第二物質(zhì)構(gòu)成的粉末的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；由分散于所述燒結(jié)材料中的第二物質(zhì)構(gòu)成的粒子，所述第二物質(zhì)與所述第一物質(zhì)不發(fā)生反應，所述第三物質(zhì)與所述第一物質(zhì)及所述第二物質(zhì)分別發(fā)生反應。另外，優(yōu)選所述燒結(jié)組織是以所述第一物質(zhì)為主體的液相產(chǎn)生而進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織。需要說明的是，所述第一物質(zhì)例如是Cu、Ag、Pb，所述第二物質(zhì)例如是C、石墨、Mo、W、Pb、MoS2、WS2、BN、Pb、CaF2，所述第三物質(zhì)例如是Fe或選自C、Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、W、V、Ti、Nb、Zr中的一種以上的Fe合金。另外，所述第三物質(zhì)是指以第三物質(zhì)為主體的物質(zhì)。本發(fā)明提供一種Fe系燒結(jié)滑動材料，其含有5重量％以上50重量^以下的Cu及l(fā)重量o^以上15重量^以下的C，其特征在于，具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％5在重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子。本發(fā)明提供一種Fe系燒結(jié)滑動材料，其含有5重量％以上50重量%以下的01及1重量％以上15重量％以下的(3，其特征在于，具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子。另外，優(yōu)選所述燒結(jié)組織是以Cu為主體的Cu合金液相產(chǎn)生后進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織，再有，所述石墨粒子的平均粒徑優(yōu)選lym以上50um以下。本發(fā)明提供一種滑動構(gòu)件，其具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，其特征在于，所述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量。Z以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％但在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積。％以上50體積Q/^以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lum以上50um以下的石墨粒子。本發(fā)明提供一種滑動構(gòu)件，其具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，其特征在于，所述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量X以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備-將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Qi和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lym以上50um以下的石墨粒子。另外，優(yōu)選所述燒結(jié)組織是以Cu為主體的Cu合金相產(chǎn)生后進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織。本發(fā)明提供一種連結(jié)裝置，其特征在于，具備具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體的由權(quán)利要求2628中任一項所述的滑動構(gòu)件構(gòu)成的軸承；與所述軸承組合的配合側(cè)滑動構(gòu)件即軸承。本發(fā)明提供一種Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，F(xiàn)e系燒結(jié)滑動材料含有5重量％以上50重量^以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C，其特征在于，包括準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量。/^的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末的工序；將所述準備工序中準備的粉末混合的工序；將所述混合的工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；液相燒結(jié)所述成形體的工序。本發(fā)明提供一種Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，F(xiàn)e系燒結(jié)滑動材料含有5重量％以上50重量X以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C，其特征在于，包括準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末的工序；將所述準備的工序中準備的粉末混合的工序；將上述混合的工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；將所述成形體液相燒結(jié)的工序。另外，優(yōu)選燒結(jié)所述成形體的工序是以Cu為主體的Cu合金液相產(chǎn)生后進行燒結(jié)的液相燒結(jié)工序。本發(fā)明提供一種滑動構(gòu)件的制造方法，其特征在于，包括-通過在軸套上散布并液相燒結(jié)構(gòu)成燒結(jié)滑動體的混合粉末，在所述軸套上接合所述燒結(jié)滑動體的工序；對所述燒結(jié)滑動體施加機械壓力后再燒結(jié)的工序，所述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量％以下的Cu及1重量X以上15重量X以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備將固溶限以上且含有10重量。/^以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量Q^以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積。％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lum以上50um以下的石墨粒子。本發(fā)明提供一種滑動構(gòu)件的制造方法，其特征在于，包括-通過在軸套上散布并液相燒結(jié)構(gòu)成燒結(jié)滑動體的混合粉末，在所述軸套上接合所述燒結(jié)滑動體的工序；對所述燒結(jié)滑動體施加機械壓力后再燒結(jié)的工序，所述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量％以下的Cu及1重量X以上15重量X以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積。％以上50體積。％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lum以上50ym以下的石墨粒子。根據(jù)如上說明的本發(fā)明，可提供耐燒結(jié)性及耐磨損性優(yōu)良、且賦予自身潤滑性而能夠使給脂間隔長時間化或無給脂化的燒結(jié)材料、Fe系燒結(jié)滑動材料及其制造方法、滑動構(gòu)件及其制造方法、連結(jié)裝置。圖1(a)是表示本發(fā)明第一實施例的液壓挖土機整體的立體圖，圖1(b)是說明鏟斗連結(jié)部的分解立體圖；圖2是說明本發(fā)明第一實施例的鏟斗連結(jié)裝置的概略結(jié)構(gòu)的剖面圖；圖3(a)是說明作業(yè)機襯套的構(gòu)造的剖面圖，圖3(b)是說明推力軸承的構(gòu)造的剖面圖；圖4(a)(d，)是說明表示實施例的作業(yè)機襯套的其他方式的構(gòu)造的圖；圖5是表示拉伸試驗片用粉體的形狀的圖；圖6是表示1200'C燒結(jié)1小時后的No.6、No.7、No.9、No.10的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖；圖7是表示120(TC燒結(jié)1小時后的No.8、No.ll的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖；圖8是表示1200'C及IIO(TC各溫度燒結(jié)1小時后的No.8的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖；圖9是表示IOOO'C溫度燒結(jié)1小時后的No.8的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖；圖10是表示No.4No.12的各燒結(jié)溫度的石墨分散量和拉伸強度的關(guān)系的圖；圖11是表示120(TC燒結(jié)后的No.15的組織的圖；圖12(a)、(b)是表示1200。C燒結(jié)后的No.18、No.19的燒結(jié)體中的組織的圖15是表示No.39合金在120(TC燒結(jié)后的組織的圖；圖16是表示No.43、No.44合金在115(TC燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖；圖17是表示No.45合金在115(TC燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖；圖18是表示No.48合金在115(TC燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖；圖19是表示No.47合金在115(TC燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖；圖20是表示軸承試驗用軸承襯套的形狀的圖；圖21是軸承試驗的試驗裝置的概念圖。具體實施方式本發(fā)明實施例涉及，如建設設備的作業(yè)機連結(jié)裝置，即使在高表面壓力、低速滑動、擺動等極其惡劣的滑動條件下，滑動時的磨合性也優(yōu)良，且耐燒結(jié)性、耐磨損性也優(yōu)良，并且可將給脂時間長時間化或不給脂化的自身潤滑性優(yōu)良的Fe系燒結(jié)滑動(軸承)材料及使用了該滑動材料的軸承構(gòu)件。詳細地說，以由使用耐磨損性及耐燒結(jié)性優(yōu)良且燒結(jié)溫度的固溶度以上含有Cu的Fe系合金粉末形成的Fe系合金相(Fe—Cn系及Fe—Cu—C系的至少之一的合金相)及Cu合金相構(gòu)成的Fe系燒結(jié)材料為基體材料，使作為固體潤滑劑使用的自身潤滑性高的石墨粒子(容易含浸潤滑油，且容易形成潤滑性豐富的自身潤滑性皮膜的石墨)更微細且高濃度地分散到上述基體材料中。由此，可防止上述基體材料的局部進一步的凝結(jié)，可通過足夠的自身潤滑性使給脂間隔長時間化或無給脂化。另外，由于Cu合金相在燒結(jié)時成為液相，從而可得到足夠的燒結(jié)母相強度。隨之，可在通過燒結(jié)得到的燒結(jié)母相中的氣孔及分散到燒結(jié)母相中的多孔質(zhì)的各石墨中保持潤滑油，由此可改善潤滑性。另外，本發(fā)明實施例涉及在軸套上固定上述Fe系燒結(jié)滑動材料的復合滑動構(gòu)件。另外，還涉及將上述Fe系燒結(jié)滑動材料及上述軸套的至少之一多孔質(zhì)化，從而可含有潤滑油的含油滑動軸承(例如推力襯套、徑向襯套)。另外，本發(fā)明實施例涉及Fe—Cu—C系燒結(jié)滑動材料，該燒結(jié)滑動材料如下得到，使在以浮動密封板為代表的在極其惡劣的滑動條件的土沙中使用的油封中也能夠確保氣密性、并且滑動時的磨合性優(yōu)良且耐燒結(jié)性的改善優(yōu)良的石墨、和對耐土沙磨損性及耐燒結(jié)性的改善有效的滲碳體、M^3型、M6C型、及MC型碳化合物的一種以上分散到合金545體積%(優(yōu)選535體積％)的母相中。另外，本發(fā)明實施例涉及在軸套上固定上述燒結(jié)滑動材料的復合燒結(jié)滑動材料。更詳細地說，在本實施例中，作為形成鐵系基體的Fe系合金粉末，使用固溶限以上的含有Cu的Fe—Cu系合金粉末或Fe—Cu—C系合金粉末，作為固體潤滑劑，例如使用石墨粉末。通過成形將上述Fe系合金粉末及上述石墨粉末混合后的混合粉末，用固相燒結(jié)溫度燒結(jié)，使過飽和含有的Cu成分在該Fe系合金粉末的表面擴散，防止石墨粉末向鐵系基體的擴散固溶，同時使石墨粒子微細且高濃度地分散。另外，通過將該成形體用上述Fe系合金粉末中含有的Cu合金相液相化的溫度液相燒結(jié)，使液體的Cu合金自上述Fe系合金粉末的內(nèi)部向表面移動，在該Fe系合金粉末的表面形成Cu合金相，利用該Cu合金相抑制石墨粉末向鐵系基體的擴散固溶，同時使石墨粒子微細且高濃度地分散。即，通過在Fe系合金粉末的表面形成不與石墨反應的Cu合金相，可防止石墨在Fe系合金粉末內(nèi)的Fe上擴散固溶，其結(jié)果是，可使未固溶的狀態(tài)的石墨粒子微細且高濃度地分散到Fe中。這樣，通過使石墨粒子分散，可進一步提高固體潤滑性，同時通過上述液體這樣的Cu合金的產(chǎn)生，可提高由上述Fe系合金相和Cu合金相構(gòu)成的Fe系燒結(jié)母相的燒結(jié)強度。另外，如上所述，根據(jù)利用Fe合金表面富化的Cu合金成分及液相防止燒結(jié)時的石墨粉末和Fe合金粉末的反應性(擴散固溶及滲碳體的形成)的本發(fā)明的宗旨，例如可使用不含防止與石墨反應的Cu的Fe合金粉末表面鍍敷、擴散合金化了固溶度以上的Cu量的Fe合金粉末，就將該Cu或Cu合金鍍敷、擴散合金化或機械地混合、合金化(機械合金化)的Fe合金粉末中的Cu含量而言，雖然將本發(fā)明中記載的Cu成分與固溶限以上含有的Fe合金粉末同樣處理，但與上述鍍敷、擴散合金化或機械合金化后的Fe合金粉末相比，利用預先在溶制階段使Cu合金化后Fe合金粉末從經(jīng)濟上以及可靠地防止與石墨的反應性的觀點考慮是優(yōu)選的。另外，F(xiàn)e—Cu二元系合金中的Cu的固溶限自HANSEN相圖集Fe—Cu系相圖推定，可知例如1000、1100、120(TC的Cu向yFe相的固溶限分別為5、7、9重量％，平衡的Cu合金中固溶有約35重量X的Fe成分。另外，如后述，由于為高碳且高濃度含有Mo、W、Cr的高速鋼中的Cu的固溶度約為2重量％，故為通過過飽和的Cu改善Fe系的燒結(jié)滑動材料的燒結(jié)性，而優(yōu)選Fe系燒結(jié)滑動材料中含有的Cu下限添加量為5重量％。另外，還可利用在Fe上鍍敷、擴散接合或機械合金化幾乎未固溶的Mg、Ca、Ag、Pb或含有這些成分的Cu合金的Fe合金粉末。艮P，本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料如下得到，在含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C的Fe—Cu系燒結(jié)滑動材料中，將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一Fe合金粉末、和石墨粉末混合，對該混合粉末實施充分得到燒結(jié)體強度的燒結(jié)，在由此得到的燒結(jié)體中以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散凝集為平均粒徑lpm以上50ixm以下的大小的石墨粒子。另外，本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料如下得到，在含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量。％以下的C的Fe—Cu_C系燒結(jié)滑動材料中，將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量。/^在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一粉末混合，對該混合粉末實施充分得到燒結(jié)體強度的燒結(jié)，在由此得到的燒結(jié)體中以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散凝集為平均粒徑"m以上50Um以下的大小的石墨粒子。另外，從提高上述Fe系燒結(jié)滑動材料的燒結(jié)體強度的觀點考慮，上述燒結(jié)體的燒結(jié)組織優(yōu)選以Cu為主體的Cu合金相產(chǎn)生后進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織，另外，優(yōu)選設上述Fe系燒結(jié)滑動材料中的Cu的下限添加量為10重量％，更優(yōu)選設為15重量％，以此增加燒結(jié)時的Cu合金液相量。石墨粒子的分散量優(yōu)選以開始法線自身潤滑性的1重量％或3體積％為下限值，更優(yōu)選設2重量％或7體積％為下限值。另外，石墨粒子的分散量的上限值優(yōu)選14重量％或50體積。％，但從強度觀點考慮，更優(yōu)選IO重量％或30體積％。上述Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法包括準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末的工序；將上述準備工序中準備的粉末混合的工序；將上述混合的工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；燒結(jié)上述成形體的工序。另外，上述Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法包括準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末的工序;將上述準備的工序中準備的粉末混合的工序；將上述混合的工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；燒結(jié)上述成形體的工序。另外，上述燒結(jié)的工序優(yōu)選在中性、還原性或真空氛圍氣中進行，另外，為了將上述Fe系燒結(jié)滑動材料更高強度化，優(yōu)選設定以Cu為主體的Cu合金相產(chǎn)生后進行燒結(jié)的液相燒結(jié)工序。另外，優(yōu)選在上述燒結(jié)的工序之后，設置再加壓、再燒結(jié)、及精壓中的一個以上的工序，實現(xiàn)上述Fe系燒結(jié)滑動材料的強化、材料利用率的提高和省加工化。根據(jù)上述各Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，由于Fe—Cu系合金粉末及Fe—Cu—C系合金粉末中分別含有固溶限以上的Cu，故在液相燒結(jié)時，液相的Cu合金從這些粉末的內(nèi)部向表面移動，上述粉末的表面由Cu合金覆蓋。而且，由于與Cu合金混合的石墨未反應，故可防止向各上述Fe—Cu系合金粉末及上述Fe—Cu—C系合金粉末的石墨的固溶和滲碳體的西出，且可通過上述液相使混合后的石墨粒子凝集并同時使其均質(zhì)地分散。因此，能夠制造耐燒結(jié)性及耐磨損性優(yōu)良且通過作用自身潤滑性而可將給脂間隔長時間化或可無給脂的Fe系燒結(jié)滑動材料。另夕卜，上述Fe—Cu系合金粉末及Fe—Cu—C系合金粉末中分別可含有選自C、Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、V、W、Co、Sn、Ca、Mg、Ag、、Ti及Zr中的一種以上。再有，上述石墨粉末的其平均粒徑為lum以上50um以下，與上述Fe—Cu系合金粉末及上述Fe—Cu—C系合金粉末分別相比，其平均粒徑小，優(yōu)選上述石墨粉末相對于上述混合粉末含有1重量％以上10重量％以下。另外，本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法中，在上述準備的工序中進一步準備選自BN粉末、Mo粉末、W粉末、Pb粉末、或Cu—Pb合金粉末、MnS粉末、TiS粉末、CaF2粉末、MoS2粉末及WS2粉末中的一種或多種潤滑性粉末，上述一種或多種粉末和上述石墨粉末的合計含量相對于上述混合粉末，也可以為1重量％以上14重量％以下。另外，在將與上述Cu合金反應的潤滑性粉末混合時，在上述準備的工序中，進一步準備通過石墨系材料(或碳系材料)涂敷了表面的一種或多種潤滑性粉末(例如MoS2粉末、WS2粉末)，由石墨系材料涂敷了上述表面的潤滑性粉末和上述石墨粉末的合計含量相對于上述混合粉末，也可以為1重量％以上14重量％以下。由石墨系材料涂敷上述MoS2粉末及WS2粉末的各表面的理由是由于，防止在液相燒結(jié)時Fe—Cu系合金粉末、Fe—Cu—C系合金粉末或液相的Cu合金和MoS2粉末或WS2粉末的反應。另外，即使不由石墨系材料涂敷表面，只要在M0S2粉末或WS2粉末的至少一粉末中混合石墨粉末，則就可以抑制上述反應。另外，在微量的MoS2及WS2與上述Fe合金粉末及Cu合金相反應時，形成Cu2S及FeS，可能會使上述燒結(jié)滑動材料顯著脆化，因此，優(yōu)選通過按照總量含有1重量％以上的選自可形成硫化物的大小的Mn、Cr、Ti、V、Nb、Zr的一種以上的合金元素的上述Fe系合金粉末、及總量含有1重量％以上的選自Ca、Mg、Mn、Cr、Ti、V、Nb、Zr中的一種以上的合金元素的方式將原粉末或Cu合金粉末混合，由此在上述燒結(jié)滑動材料中形成CaS、MnS、CrS、TiS、VS、NbS、ZrS、MgS中的一種以上，抑制Cu2S、FeS的形成。另外，在上述準備的工序中，也可以進一步準備選自0.1重量％以上5重量X以下的Sn、0.1重量％以上5重量％以下的11、0.1重量％以上3重量％以下的Si、0.1重量％以上1.55重量。/^以下的P、0.1重量％以上10重量X以下的Mn、10重量X以下的Pb、10重量X以下的Ni、0.1重量％以上10重量X以下的Co及10重量％以下的Ag中的一種以上的金屬或含有上述金屬的母合金粉末。由此，可調(diào)節(jié)Fe系燒結(jié)滑動材料中的Cu合金相的溶點及可改善滑動特性。另外，本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料中，即使在配合了平均粒徑6ym或1251im的微細的石墨粒子粉末的情況下，微細的石墨粒子也會大量移動集中在燒結(jié)時產(chǎn)生的Cu合金的液相區(qū)域，并通過金屬相的燒結(jié)收縮力而強固地凝集、分散。因此，隨著石墨粉末的配合量或Cu合金的液相量增多，還隨著Fe合金相粒增大，石墨粒子進一步大幅度地凝集。例如在1200"C的液相燒結(jié)時，分散的石墨粒子抑制Fe合金粒子的粗大化，形成凝集為平均粒徑大致50um以下的石墨粒子。因此，優(yōu)選使Fe合金粉末更微細。在使平均粒徑30^m以下的微細石墨粒子分散，改善高強度化和自身潤滑性的情況下，通過將Fe—Cu系合金粉末、Fe—Cu—C系合金粉末微細化為#200網(wǎng)眼以下(75um以下)，可進一步減小凝集的石墨粒子的粒徑。另外，通過將Fe—Cu系合金粉末、Fe—Cu—C系合金粉末設為#300網(wǎng)眼以下(50um以下)或平均粒徑20um以下，可進一步提高高強度性，實現(xiàn)分散的石墨粒子的微細化。另外，通過將液相燒結(jié)溫度調(diào)整為IIO(TC，上述Fe合金粒子變細，進而抑制了液相量，與液相燒結(jié)溫度120(TC的情況相比，可將凝集的石墨粒子的尺寸微細化。另外，通過向上述混合粉末中添加Sn、Ti、Si、Mn、P、Ni、Co等，可降低Cu合金量的溶點，同時可改善Cu合金量的強度及滑動特性。以Hansen狀態(tài)圖集中的Cu合金圖為參考，Sn的添加量優(yōu)選5重量％以下，Ti的添加量優(yōu)選5重量％以下，Sn的添加量優(yōu)選5重量X以下，Ti的添加量優(yōu)選5重量％以下，Si的添加量優(yōu)選3重量％以下，Mn的添加量優(yōu)選10重量％以下，P的添加量優(yōu)選1.5重量X以下，Pb的添加量優(yōu)選10重量％以下，Ni的添加量優(yōu)選10重量％以下，Co的添加量優(yōu)選10重量％以下，Ag的添加量優(yōu)選10重量X以下。另外，上述合金元素的下限添加量沒有特別確定，但優(yōu)選設為上述改善作用出現(xiàn)的0.1重量％。另外，通過不會產(chǎn)生Cu合金的液相的溫度下的燒結(jié)(固相燒結(jié))，進一步抑制上述混合的石墨粒子的凝集，因此，可在接近混合的石墨粒子的分散狀態(tài)的狀態(tài)下使石墨粒子極細微地分散，從改善耐燒結(jié)性的觀點看是優(yōu)選的，但從燒結(jié)材料的強度上的觀點看，優(yōu)選將石墨的添加量調(diào)整為l8重量％的范圍，優(yōu)選將使用的Fe系合金粉末及Cu系粉末的粒徑調(diào)整為#200網(wǎng)眼(75wm)以下，更優(yōu)選調(diào)整為#300網(wǎng)眼(45um)以下。另外，如上所述，由自Fe系合金粉末溶出的Cu合金相抑制石墨和Fe系合金相的反應性，且按照在Cu合金相的液相區(qū)域運送石墨粒子的方式使其凝集、分散。因此，還優(yōu)選進一步添加與Cu合金幾乎沒有反應性的固體潤滑劑例如BN、Mo、W、MnS、TiS、CaF2。該情況下的固體潤滑劑的添加量優(yōu)選如下調(diào)整，將該固體潤滑劑和石墨粒子以1重量％以上14重量％以下的總計含量分散到燒結(jié)滑動材料中。另外，通過使與Cu合金有反應性的固體潤滑劑、例如MoS2粉末及WS2粉末的至少之一與石墨粉末混合，也可以抑制與Cu合金的反應性進行添加，另外，還可以添加通過石墨系材料或碳等對表面進行了涂敷的M0S2粉末及WS2粉末的至少之一，通過由石墨系材料涂敷表面，可抑制與Cu合金的反應。該情況下的固體潤滑劑的添加量優(yōu)選調(diào)整為，該固體潤滑劑和石墨粒子以1重量％以上14重量％以下的總計含量分散到燒結(jié)滑動材料中。為使平均粒徑1ym以上50Um以下的石墨粒子分散到燒結(jié)滑動材料中，而使用平均粒徑1Um以上50"m以下(優(yōu)選1um以上25um以下)的微細的石墨粉末。另外，以鑄鐵的疲勞強度和西出分散的石墨直徑的關(guān)系為參考，優(yōu)選將分散到燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子的平均粒徑調(diào)整為30"m以下。除盡可能地不使燒結(jié)體強度劣化的目的以外，還從防止滑動面的滑動面層的塑性變形引起的含油氣孔的堵塞化造成的潤滑油供給不良的觀點出發(fā)，優(yōu)選向燒結(jié)滑動材料中分散1重量％以上13重量％以下(優(yōu)選1重量％以上10重量％以下)的選自石墨粒子、BN粒子、MoS2粒子及WS2粒子中的一種以上的平均粒徑為0.05mm以上lmm以下的粗大粒子。該情況下，當混合粉末的成形階段大量地配合粗大粒子的粉末時，粗大粒子變形為扁平狀，可能使燒結(jié)體的強度顯著降低，因此，優(yōu)選將粗大粒子粉末的添加量抑制在010重量％，以含油燒結(jié)材料的氣孔率為參考，粗大粒子的粉末的添加量更優(yōu)選為05重量％。通過使固體潤滑劑粒子分散到上述Fe系燒結(jié)滑動材料中，滑動材料的耐燒結(jié)性顯著改善。通過改善構(gòu)成Fe系燒結(jié)滑動材料的Fe合金相及Cu合金相的金屬相自身的耐燒結(jié)性，進一步改善Fe系燒結(jié)滑動材料整體的耐燒結(jié)性。進而通過調(diào)整骨頭潤滑劑的適當添加量，得到更高強度的燒結(jié)滑動材料。因此，通過使微細的石墨也析出分散到Fe—Cu—C系合金粉末的Fe合金相中，可進一步防止局部的燒結(jié)。優(yōu)選形成使上述微細的石墨分散的Fe合金相的Fe—Cu—C系合金粉末中至少含有1重量％以上5重量％以下的C、作為石墨化促進元素的0.5重量％以上7重量。/^以下的Si及0.5重量％以上7重量％以下的Ni中至少之一。為進一步促進石墨化，從經(jīng)濟性的觀點看，優(yōu)選Si和Ni的總計含量為2重量％以上7重量％以下，且Ni的含量為超過0重量％在4重量％以下。另外，關(guān)注進一步改善含有530重量％的Al的Fe合金相的耐燒結(jié)性和耐磨損性，優(yōu)選Fe系燒結(jié)滑動材料的Fe合金相的主體至少是含有10重量％以上50重量％以下的01、3重量％以上20重量％以下的Al、超過0重量％在1.2重量％以下的C的Fe—Cu—A1—C系的Fe合金相粒子。另外，上述Fe—Cu—A1—C系的Fe合金相粒子中還可以進一步含有選自Si、Mn、Ni、Mo、V、W、Cr、Co、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr中的一種以上。另外，從改善耐磨損性和耐燒結(jié)性的觀點看，以軸承鋼、冷軋加工用工具鋼、熱軋加工用工具鋼、高速鋼的組成為參考，用于Fe系燒結(jié)滑動材料的Fe合金粉末的主體含有燒結(jié)溫度的固溶度以上或2重量％以上50重量％以下的Cu和0.25重量％以上3重量％以下的C，并且至少含有選自1重量％以上25重量％以下的0、超過0重量％在15重量％以下的Mo、超過0重量％在21重量％以下的W及超過0重量％在7重量％以下的V中的一種以上，優(yōu)選選自滲碳體、M7C3型碳化物、MsC型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物中的一種以上為具有微細析出分散的組織的Fe系合金相粒子。另外，作為上述Mo、W、V的下限添加量，考慮上述Fi系燒結(jié)滑動材料中的Fe合金相的燒結(jié)性和耐磨損性，優(yōu)選為Mo:l重量％，W:1重量Q^，V:0.1重量％，但在考慮耐燒結(jié)性時，更優(yōu)選為Mo:3重量。X，W:3重量％，V:0.5重量％。另外，高速鋼SHK9(相當于AISI規(guī)格的M2)的在1100'C的Cu的固溶度為約1.5重量X的Cu。另外，以軸承鋼、冷軋加工用工具鋼、熱軋加工用工具鋼、高速鋼的碳化物量為參考，優(yōu)選將分散到上述Fe系燒結(jié)滑動材料中的碳化合物量調(diào)整為550體積％。將碳化物量的上限設為50體積％是由于當超過該上限時抗折強度顯著劣化。另外，上述碳化合物量的更優(yōu)選的上限為35體積％，但在匹配側(cè)滑動材料為浸碳燒結(jié)材料及高頻燒結(jié)材料時，考慮相當于匹配側(cè)滑動材料的破壞性，上述碳化合物量的上限更優(yōu)選25體積％。另外，在本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料中，也可以使用選自下述(1)(5)的合金粉末組中的兩種以上的合金粉末，即，(1)固溶限以上且含有5重量X以上低于50重量X的Cu的Fe—Cu系合金粉末；(2)固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量Q/^的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末；(3)含有1重量％以上5重量％以下的C和0.5重量％以上7重量％以下的Si及0.5重量％以上7重量％以下的Ni中至少之一、且使石墨析出分散的Fe—Cu—C系合金粉末；(4)含有3重量％以上20重量％以下的Al的Fe—Cu系合金粉末及Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末；(5)含有選自含有0.25重量Q^以上3.5重量X以下的C和l重量X以上25重量Q/^以下的Cr、超過0重量％(或1重量％以上)在15重量％的Mo以下、超過0重量％(或1重量％以上)在21重量％以下的W及超過0重量X(或O.l重量％以上)7重量％以下的V中之一種以上、且將選自M7C3型碳化物、M6C型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物中之一種以上的碳化物析出分散的Fe一Cu—C系合金粉末。通過使比金屬相硬的滲碳體、M7C3型碳化物、M6C型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物微細分散到金屬相中，可顯著改善耐燒結(jié)性和耐磨損性。因此，優(yōu)選在Fe系燒結(jié)滑動材料中的Fe合金相及Cu合金相中至少之一相中分散0.5體積％以上30體積。％以下(優(yōu)選0.5體積％以上25體積％以下)的選自M7Q型碳化物、M6C型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物中一種以上的碳化物。另外，考慮維氏硬度超過HvlOOO的硬質(zhì)粒子給予配合側(cè)滑動材料的破壞性時，優(yōu)選將上述分散的碳化物的平均粒徑調(diào)整為5um以下。另外，作為上述碳化物，特別優(yōu)選以分散到耐燒結(jié)性和耐磨損性優(yōu)良的高速鋼中的M6C型碳化物為主體。在重視上述Fe系燒結(jié)滑動材料的耐磨損性時，優(yōu)選該Fe系燒結(jié)滑動材料中的Fe—Cu—C系合金基體(Fe—Cu—C系合金相)由硬質(zhì)的馬氏體組織及貝氏體組織中至少之一構(gòu)成。另外，在重視上述Fe系燒結(jié)滑動材料的磨合性時，優(yōu)選由選自軟質(zhì)的珠光體組織、鐵素體相中微細分散碳化物粒的組織(索氏體、馬氏體的高溫退火組織)、鐵素體組織中之一種以上的組織構(gòu)成。因此，本實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料可具有選自鐵素體組織、馬氏體^i只、貝氏體組織、索氏體組織及珠光體組織中之一種以上的組織，優(yōu)選根據(jù)適用條件適宜調(diào)整。另外，在用于浮動密封板的情況下，當馬氏體相中的殘留奧氏體大量存在時，耐燒結(jié)性劣化。因此，本實施例的Fe類燒結(jié)滑動材料優(yōu)選將馬氏體相中的殘留奧氏體量調(diào)整為40體積％以下。上述的Fe類燒結(jié)滑動材料中的組織的制造方法中，可在0重量％以上5重量X以下的范圍內(nèi)調(diào)整Fe合金粉末中的碳量，利用燒結(jié)后的冷卻速度的調(diào)整及其它熱處理控制組織。為進行這樣的組織控制，要求調(diào)整Fe合金基體的淬火及組織，進而調(diào)整被切削性、燒結(jié)性、石墨析出性。因此,上述Fe合金粉末中優(yōu)選含有選自C、Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、V、W、Co、Sn、Ca、Mg、Ag、Pb、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr中的一種以上。由此，可在Fe系燒結(jié)滑動殘留中調(diào)整燒結(jié)硬化性、滑動性、被切削性、燒結(jié)性等，優(yōu)選將這些合金元素的總量設為1重量％以上。在如作業(yè)機連結(jié)裝置的襯套那樣滑動的配合材為浸碳、高頻燒結(jié)的材料時，如上所述，在25體積％以下的范圍內(nèi)調(diào)節(jié)上述碳化物量，優(yōu)選考慮對匹配側(cè)滑動材料的破壞性，但在應用于土沙磨損的嚴酷的環(huán)境下適用的推力軸承及浮動密封板的情況下，上述碳化物量優(yōu)選在10體積％以上50體積％以下的范圍內(nèi)分散。另外，大量析出分散上述碳化物的Fe合金粉末的保護固溶Cu濃度為約1.5重量％左右，但考慮上述Fe合金粉末中的Cu合金相在燒結(jié)時液相化，該液相化后的Cu合金向覆蓋在上述Fe合金粉末的粒子表面上時，優(yōu)選上述Fe合金粉末中的Cu含量的下限為5重量％。另一方面，在Fe合金粉末中的Cu含量過多時，軟質(zhì)Cu合金相過多，耐磨損性劣化，因此，F(xiàn)e合金粉末中的Cu含量的上限優(yōu)選50重量X。另外，通過適用將Fe合金粉末中的Cu含量調(diào)整為2重量％以上40重量％以下，并配合545重量％的Cu粉末或Qi合金粉末的混合粉末，可進一步改善成形性及軸套的燒結(jié)結(jié)合性。另外，優(yōu)選在上述燒結(jié)滑動材料的Fe合金相中的馬氏體相中固溶0.2重量％以上0.8重量％以下的碳。由此，可改善耐熱裂性。另外，將上述馬氏體相中的碳濃度調(diào)整為0.150.5重量％對改善耐熱裂性更有好處。也優(yōu)選適用至少使耐燒結(jié)性和耐磨損性優(yōu)良的M6C型碳化物及MC型碳化物(含有WC型碳化物)中至少之一分散的高速鋼系的Fe合金粉末。另外，上述馬氏體相中的碳濃度通過適用的Fe合金粉末中的碳濃度和合金元素濃度及燒結(jié)溫度和淬火溫度調(diào)整，該混合粉末中的石墨作為潤滑性粒子分散到上述燒結(jié)滑動材料中是其大的特征。另外，也可以在上述燒結(jié)滑動材料的Fe合金相中固溶0.2重量％以上1.2重量％以下的碳，使上述Fe環(huán)境下的一部分或全部成為珠光體組織。由此，可改善耐熱裂性。另外，上述燒結(jié)滑動材料的馬氏體相的硬度為維氏硬度Hv450以上，優(yōu)選將上述馬氏體相中的殘留奧氏體相調(diào)整為40體積％以下(更優(yōu)選35體積％以下)。由此，可改善耐燒結(jié)性。再有，在上述Fe—Cu—C系合金粉末的Fe—Cu—A1—C系Fe合金相中，為顯著提高A1含量的下限，且提高耐磨損性，而將Al含量的下限設為10重量％，以鐵素體為主體穩(wěn)定化。另外，優(yōu)選如下調(diào)整，通過使上述Fe—Cu—A1—C系Fe合金相中含有3重量％以上20重量％以下的Ni、3重量％以上20重量％以下的Mn、及3重量％以上20重量％以下的Co中的一種以上，賦予時效硬化性，使上述鐵素體相的硬度為維氏硬度Hv450以上。另外，為改善Fe系燒結(jié)滑動材料中的Cu合金相的耐燒結(jié)性及耐磨損性，如上所述，優(yōu)選添加Sn、Ti、Al、Si、Mn、Ni等合金元素及使微細的碳化物分散，但更優(yōu)選Cu合金相中含有5重量％以上20重量％以下的Al，優(yōu)選上述Cu合金相具有Cu、A1系J3相或y相混合物。另外，F(xiàn)e系燒結(jié)滑動材料具備具有燒結(jié)氣孔及固體潤滑性的多孔質(zhì)石墨，通過將上述燒結(jié)氣孔及上述多孔質(zhì)石墨的總計含量設為5體積％以上50體積％以下，可確保通氣性，同時，向上述燒結(jié)氣孔及上述多孔質(zhì)石墨中分別添加由潤滑油或潤滑油和蠟構(gòu)成的潤滑組成物，也可以發(fā)現(xiàn)與含油軸承相同的潤滑性。另外，在使上述石墨分散，具有自身潤滑性的Fe類燒結(jié)滑動材料中，由于含有大量多孔質(zhì)石墨且顯著發(fā)現(xiàn)上述潤滑油的泵作用，因此，上述潤滑油中優(yōu)選油泥類產(chǎn)生少的合成潤滑油，以不阻害該泵的作用。另外，即使在上述燒結(jié)氣孔及上述多孔質(zhì)石墨中充填上述潤滑組成物的情況下，也優(yōu)選調(diào)整蠟類的添加量，使上述潤滑組成物的滴定(由滴定法測定的溶點)。本實施例的滑動構(gòu)件中，在軸套上固定有由上述Fe系燒結(jié)滑動材料構(gòu)成的燒結(jié)滑動體?；瑒訕?gòu)件具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，上述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具有燒結(jié)組織和平均粒徑1Um以上50um以下的石墨粒子。上述燒結(jié)組織是，將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu一C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合，將混合后的粉末燒結(jié)而形成。上述石墨粒子以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積。％以下的含量分散于上述燒結(jié)滑動體中。另外，滑動構(gòu)件具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，上述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量X以下的Cu及1重量％以上15重量%以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具有燒結(jié)組織和平均粒徑1um以上50um以下的石墨粒子。上述燒結(jié)組織是，將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末混合，將混合后的粉末燒結(jié)而形成。上述石墨粒子以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積%以下的含量分散于上述燒結(jié)滑動體中。再有，從進一步提高上述Fe系燒結(jié)滑動材料的燒結(jié)體強度的觀點看，上述燒結(jié)組織更優(yōu)選由以Cu為主體的Cu合金液相在燒結(jié)時產(chǎn)生并被燒結(jié)的液相燒結(jié)組織構(gòu)成，另外，將上述Fe系燒結(jié)滑動材料中的Cu的下限添加量設為10重量％，更優(yōu)選設為15重量％，且更優(yōu)選增加燒結(jié)時的Cu合金液相量。另外，上述燒結(jié)滑動體也可以通過燒結(jié)接合、燒結(jié)熔融接合、釬焊、鉚接、嵌合、壓入、粘結(jié)、螺栓連結(jié)及鉚釘接合中的任一種固定于上述軸套上。另外，在通過上述燒結(jié)接合在上述軸套上固定上述燒結(jié)滑動體時，優(yōu)選將上述燒結(jié)滑動體中的Cu含量設為10重量％以上，更優(yōu)選將其設為15重量％以上。另外，作為軸套材料，優(yōu)選鋼、鑄鐵、Fe系燒結(jié)材料中任一之一，尤其是在使用Fe系燒結(jié)材料時，優(yōu)選成形時雙層成形為上述燒結(jié)滑動體后再燒結(jié)接合的滑動構(gòu)件。另外，在上述燒結(jié)滑動體的滑動面構(gòu)件上形成孔及槽等凹部，并且，優(yōu)選在上述凹部充填由潤滑油和蠟類構(gòu)成的潤滑性組成物、潤滑性樹脂、固體潤滑劑、及由固體潤滑劑和蠟類構(gòu)成的潤滑性組成物中的任一個。由此，可進一步延長給脂間隔，并且通過節(jié)約使用的燒結(jié)滑動材料，可實現(xiàn)成本的消減。本實施例的滑動構(gòu)件的制造方法包括，通過將構(gòu)成燒結(jié)滑動體的混合粉末散布在軸套上進行液相燒結(jié)，在上述軸套上接合上述燒結(jié)滑動體的工序；和對上述燒結(jié)滑動體施加機械壓力進行再燒結(jié)的工序。上述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量％以下的Cu及1重量%以上15重量％以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體。該燒結(jié)滑動體具備液相燒結(jié)組織和石墨粒子，其中，液相燒結(jié)組織通過將固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合而成的混合粉末液相燒結(jié)而成，石墨粒子以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散在上述燒結(jié)滑動體中，其平均粒徑為lum以上50um以下。另外，上述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量％以下的01及1重量％以上15重量％以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體。該燒結(jié)滑動體液相燒結(jié)組織和石墨粒子，其中，液相燒結(jié)組織通過將固溶限以上且含有10重量％以上低50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中至少之一的粉末混合而成的混合粉末液相燒結(jié)而成，石墨粒子以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散在上述燒結(jié)滑動體中，其平均粒徑為1um以上50um以下。另外，在上述軸套上燒結(jié)接合上述燒結(jié)滑動體的情況下，上述燒結(jié)滑動體中的Cu含量優(yōu)選15重量％以上，更優(yōu)選20重量％以上，優(yōu)選提高燒結(jié)接合時的Cu合金的液相量。本實施例的連結(jié)裝置具備由上述的滑動構(gòu)件構(gòu)成的軸承、與該軸承的組合的配合側(cè)滑動構(gòu)件即軸承。另外，上述連結(jié)裝置優(yōu)選作為作業(yè)機、運輸機組、履帶式下部行駛體上的連結(jié)桿、同下部行駛體上的運輸裝置、支承推土機的車身的均衡器、翻斗車的吊架裝置、移動座椅、閥導承、及閥座的任一個的連接部位的連結(jié)裝置使用。其次，對使用了本實施例的連結(jié)裝置的具體例進行說明。圖1(a)是表示本發(fā)明實施例的液壓挖土機整體的立體圖，圖1(b)是說明鏟斗連結(jié)部的分解立體圖。圖2是說明本發(fā)明第一實施例的鏟斗連結(jié)裝置的概略結(jié)構(gòu)的剖面圖。圖3(a)是說明作業(yè)機襯套的構(gòu)造的剖面圖，圖3(b)是說明推力軸承的構(gòu)造的剖面圖。如圖1(a)所示，本實施例的液壓挖土機1的作業(yè)機2的上部旋轉(zhuǎn)體3，上部旋轉(zhuǎn)體3通過懸臂連結(jié)裝置7與懸臂4連結(jié)，臂5通過鏟斗連結(jié)裝置9與鏟斗6連結(jié)。這些連結(jié)裝置7、8、9基本上為同一構(gòu)造，例如，鏟斗連結(jié)裝置9如圖1(b)所示，主要具備作業(yè)連結(jié)銷10及作業(yè)機襯套11。下面，參照圖2說明配置于臂5和鏟斗6的連結(jié)部的鏟斗連結(jié)裝置9A的詳細構(gòu)造。如圖2所示，上述纟產(chǎn)斗連結(jié)裝置9A具備推力軸承12、12，該推力軸承將,產(chǎn)斗(一側(cè)機械構(gòu)成要素)6、和經(jīng)由被形成于該鏟斗6上的托架6a、6a支承的作業(yè)機連結(jié)銷(支承軸)IO及外嵌于該作業(yè)機連結(jié)銷IO上的作業(yè)機襯套(軸承襯套)11、ll配置的臂(另一側(cè)機械構(gòu)成要素)5彼此可旋轉(zhuǎn)地連結(jié)，且承受作用于鏟斗6和臂5之間的推力負荷。該鏟斗連結(jié)裝置9A中，將作業(yè)機襯套11壓入臂5的前端部，作業(yè)機連結(jié)銷10通過銷固定用通用螺栓13固定在托架6a上。另外，符號15及16所示的分別是潤滑劑供給口及潤滑劑供給路。上述作業(yè)機連結(jié)銷IO具備具有軸功能的鋼制基材(與本發(fā)明中的"軸套"對應)17、由固定于該基材17上的本發(fā)明的燒結(jié)滑動材料18形成的滑動面19、19。該作業(yè)機連結(jié)銷10中，上述滑動面19、19配置于相對于上述托架6a的該作業(yè)機連結(jié)銷10的被支承面部位。另外，上述各作業(yè)機襯套11如圖3(a)所示，具備圓筒狀的基材(與本發(fā)明中的"軸套(軸承軸套)"對應)20、由固定于該基材20的內(nèi)周面的本發(fā)明的燒結(jié)滑動材料21形成的滑動面22。該作業(yè)機襯套11上，上述基材(軸套)20優(yōu)選由多孔質(zhì)Fe系燒結(jié)材料構(gòu)成。另外，上述各推力軸承12如圖3(b)所示，具備鋼制的中空圓板狀的基材(與本發(fā)明中的(軸套)對應)23、和由固定于該基材23的表面的本發(fā)明的燒結(jié)滑動材料24形成的滑動面25，其賦予了通過滑動接觸而支承自襯套(旋轉(zhuǎn)體)6賦予臂5的推力負荷的滑動軸承功能。圖4(a)(d，)是說明表示本實施例的作業(yè)機襯套的其它方式例的構(gòu)造的圖。需要說明的是，圖4(a)(d')中，具有與第一實施例的作業(yè)機襯套11的構(gòu)成要素基本相同的功能的構(gòu)件使用同一符號。如上述的本實施例的作業(yè)機襯套11，除由多孔質(zhì)鐵系燒結(jié)材料構(gòu)成基材(軸套)20之外，作為使襯套的含油量及潤滑組成物廉價地增加的裝置，列舉按照在滑動面部位形成孔及槽等凹部的方式將燒結(jié)滑動材料固定在鋼制軸套上從而可貯存潤滑組成物的構(gòu)造(參照圖4(a)(b))、或使由燒結(jié)滑動材料構(gòu)成的小片分散到多孔質(zhì)銅系燒結(jié)滑動材料中從而固定在鋼制軸套上的構(gòu)造(參照同圖(C))等。在此，在后者裝置的作業(yè)機襯套22C中，相對按照使由構(gòu)成燒結(jié)滑動材料21C構(gòu)成的小片不會直接與軸套20C接合而分散到多孔質(zhì)銅系燒結(jié)滑動材料M中的方式進行燒結(jié)接合(參照表示同圖(c)的P部詳細圖的同圖(d)(d'))而成的多層滑動構(gòu)件實施圓彎曲加工，以使該多層滑動構(gòu)件的燒結(jié)層成為內(nèi)周面，當由這樣的盤狀襯套制造方法進行制造時，可更廉價地進行。另外，除按照使燒結(jié)面成為外周面的方式實施圓加工的部位不同之外，將基本上用與之前的配置襯套制造方法相同的盤狀襯套制造方法制作的盤狀襯套用上述的固定裝置固定于連結(jié)銷上，構(gòu)成多層連結(jié)銷，可將由此而成的多層連結(jié)銷與上述作業(yè)機連結(jié)銷10同等利用。在此，圖4(a)所示的作業(yè)機襯套11A是如下得到的軸承襯套，艮口，如沖孔金屬，將實施了孔加工而成的燒結(jié)滑動材料21A的板材圓彎曲，使該圓彎曲后的燒結(jié)滑動材料21A對碰到鋼制軸套20A的內(nèi)徑部，或?qū)⑵渥糟T釘壓入，將其嵌入該鋼制軸套20A的內(nèi)周面上形成的槽部內(nèi)。另外，同圖(b)所示的作業(yè)機襯套11B是通過使環(huán)狀形成的燒結(jié)滑動材料21B對碰到鋼制軸套20B的內(nèi)周面形成的多條槽后進行壓入而形成的軸承襯套。而且，在通過這些作業(yè)機襯套IIA、IIB中，設于各作業(yè)機襯套11A、11B上的孔及槽等形成的滑動面凹部內(nèi)充填油脂等潤滑組成物，可通過該潤滑組成物的潤滑作用使滑動面得到良好的潤滑。再有，同圖(c)所示的作業(yè)機充填11C是對多層滑動構(gòu)件實施了圓彎曲加工而成的軸承襯套，其中，多層滑動構(gòu)件如下構(gòu)成，即在完成時在成為鋼制軸套20C的鋼板上散布銅系燒結(jié)粉末，在暫時與該軸套鋼板燒結(jié)接合后，散布燒結(jié)滑動材料21C的小片和銅系燒結(jié)粉末后進行再燒結(jié)(圖中記號M;銅系燒結(jié)材料)；或者在完成時在成為鋼制軸套20C的鋼板上散布銅系燒結(jié)粉末，在暫時與該鋼板燒結(jié)接合后，將燒結(jié)滑動材料21C或本發(fā)明的Mo—Cu合金系成形體的小片燒結(jié)接合，其次將作為多孔質(zhì)青銅系燒結(jié)層M的原料粉末散布、軋制后進行燒結(jié)。在該作業(yè)機襯套11C中，由于包圍上述小片的銅系滑動材料M為含油性高的多孔質(zhì)滑動材料，故其具有可實現(xiàn)給脂間隔進一步延長化的優(yōu)點。另外，分散在該作業(yè)機襯套11C的滑動面上的上述小片的面積率優(yōu)選為1070%。(實施例)其次，參照本發(fā)明的Fe系燒結(jié)滑動材料的實施例。(實施例1)預備試驗本實施例中，使用#200網(wǎng)眼以下的Fe—16重量XAl—25重量XCu、Fe—50重量XAl、Fe—50重量XA1、Fe—16重量XAl、及平均粒徑16nm的Fe—0.9重量XC—5重量XMo—6重量^W—1重量XV各自組成的高速鋼粉末(M2)、#300網(wǎng)眼以下的鐵粉末(力^7社制ASC300)、電解銅粉末(福田金屬社制CE15)、平均粒徑6um的石墨粉末(LONZA社制、KS6)、弁250網(wǎng)眼以下的Sn、#300網(wǎng)眼以下的TiH、Fe—25重量％P、平均粒徑5um的Mo、弁350網(wǎng)眼以下的Ni、Mn粉末，調(diào)配表1、表2所示的合金，以成形壓5ton/cn^成形圖5所示的拉伸試驗片，以1000120(TC的各溫度進行1小時的真空燒結(jié)，在600torr的N2氣體中冷卻后，通過組織觀察從該燒結(jié)尺寸變化率調(diào)査該合金系的燒結(jié)性、以及添加在這些燒結(jié)體中的石墨和Fe合金相的反應性。表l、表2中，由重量。%表示材料粉末的配合量，在其右側(cè)，由百分率表示有關(guān)各燒結(jié)溫度的燒結(jié)尺寸變化率，表示燒結(jié)前后的試驗片長度相對于燒結(jié)前的試驗片長度的變化比率，在收縮后的情況下，附帶負號。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table>作為含有上述固溶限以上的Cu的Fe合金粉末，使用有代表性的Fe一16重量XA1—25重量XCu，為了從組織觀察而容易地評價與上述添加石墨的燒結(jié)時的反應性，而在上述燒結(jié)范圍中使用aFe相這樣的Fe—16重量XAl—25重量XCu合金粉末為主體，實施燒結(jié)試驗。通過將表1中的No.l合金和No.13合金及No.14合金分別進行比較可知，固溶限以上含有Cu的Fe—16重量XA1—25重量XCu合金粉末的燒結(jié)性極其良好，即使在100(TC的固相燒結(jié)，也可以通過固溶限以上含有的Cu而改善其燒結(jié)性，進而110(TC以上的燒結(jié)時產(chǎn)生的Cu—Al—Fe合金液相的燒結(jié)性顯著改善。另外，如No.2No.4的合金，通過添加Cu粉末，進一步顯著地改善燒結(jié)性。另外，通過添加上述Cu粉末及Cu合金粉末，顯著改善沖壓成形性。需要說明的是，F(xiàn)e—16重量XA1—25重量％Cu合金粉末和Cu粉末的液相產(chǎn)生溫度分別為約1060°C、1083°C。表1中的No.5~No.12的合金是在No.4合金中添加了約9重量％的微細石墨的例子，可知在添加約7重量％的微細石墨進行燒結(jié)，燒結(jié)體尺寸收縮，充分確保了其燒結(jié)性。另夕卜，在現(xiàn)有的Fe—2重量X石墨以上的基礎(chǔ)上再添加石墨的Fe系燒結(jié)材料中，1150'C以上的溫度下會因石墨和Fe粉末的共晶反應而溶損，與之相對，可知在固溶限以上且含有Cu的本合金中，即使1200'C的燒結(jié)也不會溶損，從而混合后的石墨不會與上述Fe合金粉末發(fā)生反應。圖6是表示120(TC燒結(jié)1小時后的No.6、No.7、No.9、No.lO的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖。圖7是表示120(TC燒結(jié)l小時后的No.8、No.ll的燒結(jié)體的石墨分散組織的圖?？芍u價粒徑6um的微細石墨粉末不與aFe—Al—Cu相和石墨粉末發(fā)生反應，而在上述Cu—Al—Fe合金液相中凝集為數(shù)ym25um直徑的大小，并且均勻地分散。圖8是表示120(TC及1100。C各溫度下燒結(jié)1小時后的N0.8合金燒結(jié)體的石墨分散組織的圖。圖9是表示100(TC的溫度下燒結(jié)1小時后的No.8合金燒結(jié)體的石墨分散組織的圖。如圖8及圖9所示，可知組織中分散的石墨凝集體的其燒結(jié)溫度越低，越是更均勻地微細化。這是由于，石墨粉末凝集體的尺寸因上述Cu—A1—Fe合金液相的尺寸(aFe—A1—Cu相的尺寸)變小而也變小，和通過固相燒結(jié)抑制上述凝集。圖10是表示No.4No.12的各燒結(jié)溫度下的石墨粒分散量和拉伸強度的關(guān)系的圖。拉伸強度從使用了上述試驗片的拉伸試驗機的試驗結(jié)果得到。作為燒結(jié)溫度，自上述Fe—16重量XAl—25重量XCu合金粉末的液相開始產(chǎn)生的1050。C以上，優(yōu)選Cu的溶點(1083°C)起，強度迅速改善，但即使對于105(TC以下的固相燒結(jié)溫度而言，也得到可作為燒結(jié)滑動材料利用的足夠強度。例如，以現(xiàn)有的含油軸承的壓環(huán)強度為20kg/mm2以上(拉伸強度約100N/mi^以上)為參考，可知在以下燒結(jié)后的燒結(jié)滑動材料中，可以添加9重量％的石墨，在固相燒結(jié)后的燒結(jié)滑動材料中，可以添加7重量％石墨。另外，在500kg/cm2以上的高表面壓力下使用時，優(yōu)選表面壓力3倍的拉伸強度即150N/mn^以上，因此，可知更優(yōu)選石墨的上限添加量為7重量％，可知更優(yōu)選具有液相燒結(jié)組織的燒結(jié)滑動材料。需要說明的是，由顯微威氏硬度計測定上述aFe—Al—Cu相的硬度的結(jié)果為Hv330350，即使是aFe系相，也可以調(diào)整為耐密封性優(yōu)良的硬度。使用表l、表2的No.15、No.18、No、19、No.52、No.53,調(diào)查燒結(jié)時的添加說明的反應性。圖11是表示1200。C燒結(jié)的No.15的組織的圖。在使用固溶限以上且不含Cu的Fe50Al、ASC300的Fe合金粉末和Cu粉末和石墨粉末的混合粉末的液相燒結(jié)體中，添加石墨盡管添加Cu粉末液相化，但還是在Fe—A1—Cu相中擴散固溶，從而在奧氏體相(Y相)和其晶界形成白色的滲碳體碳化物，從而可知，通過來自燒結(jié)溫度的N2氣體冷卻，相變?yōu)榫S氏硬度Hv550以上的馬氏體相。圖12(a)、(b)是表示1200'C燒結(jié)后的No.18、No.l9的燒結(jié)體中的組織的圖。添加石墨擴散固溶到Fe—Cu相中，因取自燒結(jié)溫度的N2氣體冷卻而成為維氏硬度Hv380430的珠光體組織，通過添加約1重量％的石墨，在Fe—Cu—C相來自的晶界和Cu合金相的界面形成粗大的滲碳體(白色相)。圖13是表示115(TC燒結(jié)后的No.52、No.53的燒結(jié)體中的組織的圖。通過比較No.52和No.53，可知由于添加1.2重量％的石墨，從而析出到高速鋼(M2)粒子內(nèi)的微細的特殊碳化物幾乎全部消失，且在其晶界形成了粗大的碳化物(白色相)。另外，在將與這些粗大碳化物及晶界聯(lián)系的碳化物析出的燒結(jié)體作為滑動材料應用時，相對于配合側(cè)滑動材料的破壞性增強，其結(jié)果可知，由于其耐燒結(jié)性降低，且燒結(jié)體的強度也顯著劣化，因此，優(yōu)選通過利用固溶限以上含有Cu的高速鋼粉末，防止粗大碳化物的形成，同時使石墨分散。無論上述的圖11圖13中任一種情況下，添加的石墨都與Fe相反應，對粗大的碳化物形成產(chǎn)生作用，與之相對，在與上述的圖6圖9的結(jié)果比較時，可知固溶限以上含有Cu的Fe—Cu系合金因燒結(jié)時在粉末內(nèi)部產(chǎn)生的Cu合金組成的液相覆蓋該粉末粒子表面而防止添加石墨擴散固溶到Fe系合金相中。另外，該石墨分散結(jié)構(gòu)不限于本實施例中使用的Fe—A1—Cu合金系，也可以應用于固溶限以上含有Cu的寬范圍的Fe系合金。使石墨分散到(1)從成本的觀點考慮的Fe—Cu—C系、(2)使石墨也分散到使用了粉末粒子內(nèi)的Fe—Cu—Si—C系(鑄鐵系)、(3)耐燒結(jié)性優(yōu)良的Fe—Cu—Al系、Fe—Cu—A1—C系、(4)耐磨損性優(yōu)良的軸承鋼、冷軋工具鋼、熱軋工具鋼、高速鋼中含有Cu的Fe—Cu—Mo—C系粉末等的燒結(jié)材料中，可制造具有自身潤滑性且實現(xiàn)長時間的無給脂化的滑動材料及構(gòu)件。另外，優(yōu)選上述Fe—Cu系粉末中預先含有上述的實施例的Fe系燒結(jié)滑動材料的Fe系合金相馬氏體組織化所需的碳量。再有，特別優(yōu)選使滑動特性優(yōu)良的高速鋼中含有的M6C型碳化物、WC型碳化物及Cr7Q型碳化物等特殊碳化物微細分散的高合金Fe—Cu—Cr一Mo系及預先分散了石墨的鑄鐵系粉末中預先含有大量的碳成分。再有，將Fe—Cu系燒結(jié)材料中的Cu合金相調(diào)整為耐燒結(jié)性優(yōu)良的青銅、Al青銅等Cu合金組成相對改善具有上述的石墨分散得到的自身潤滑性的Fe系燒結(jié)滑動材料的滑動特性有好處。另外，優(yōu)選在Cu合金相中微細地分散上述特殊碳化物、Mo、Mo—Fe化合物。再有，含有上述固溶限以上的Cu的Fe—Cu系燒結(jié)材料的液相燒結(jié)溫度可通過添加降低Cu合金相的液相化溫度的合金元素來控制，因此，可進行燒結(jié)溫度的低溫化。表2中的No.34No.39調(diào)查了Mo粉末的添加作用，添加到10重量o%，不會阻害其合金的燒結(jié)性。圖14是表示No.38合金在1200'C燒結(jié)后的組織的圖。圖15是表示No.39合金在120(TC燒結(jié)后的組織的圖。圖14中，在Cu—Al—Fe合金相中分散Mo，圖15中可知，分散形成NiMo系金屬間化合物，都構(gòu)成對耐燒結(jié)性改善有利的組織。另外，No.40No.42中通過降低Cu合金相的溶點，同時析出金屬間化合物來調(diào)査將Cu合金相強化的TiH、Mn、Sn添加的影響，但如圖2所示，可知Sn顯著地使適宜燒結(jié)溫度降低，Mn、Ti對Cu合金相的強化有作用。No.26No.34中，發(fā)現(xiàn)與Fe—Al—Cu合金中的Al的時效硬化性，并且調(diào)查了優(yōu)選用于Cu合金相的強化的Ni添加的影響。如表1所示，添加了20重量XNi，不會顯著阻害該燒結(jié)材料的燒結(jié)性，但例如No.32No.34，在添加10重量XNi，并且添加了石墨的情況下，其燒結(jié)性被顯著地阻害，因此，優(yōu)選Fe—Al—Cu合金粉末中預先將Ni合金化。No.43No.48中，調(diào)查了Fe、Cu的配合粉末和固溶限以上含有Cu的Fe—Cu合金粉末中添加了微細的高速鋼粉末(M2)的情況下的燒結(jié)性和其燒結(jié)體組織。如表2所示，可知上述Fe—Al—Cu系的No.46No.48合金的燒結(jié)性優(yōu)良。圖16是表示No.43、No.44合金在1150°0燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖。圖17是表示No.45合金在1150'C燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖。圖18是表示No.48合金在115(TC燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖。圖19是表示No.47合金在1150'C燒結(jié)1小時的燒結(jié)組織的圖。在No.43No.45的配合粉末合金燒結(jié)組織中，高速鋼粉末按不能識別的方式固溶均質(zhì)化，添加的石墨也固溶于Fe—Cu合金相中，相變?yōu)轳R氏體相(參照圖16及圖17)。與之相對，在使用了No.48的Fe—A1—Cu合金粉末的燒結(jié)合金的燒結(jié)組織中，如圖18所示，在aFe—Al—Cu相中明確地分散硬質(zhì)的高速鋼粉末(白色相)。再有，在本來高速鋼粉末中分散的特殊碳化物粒成為通過液相燒結(jié)時的擴散而成長，同時分散析出到Cu合金相中的特異的組織，可知碳自高速鋼中到aFe—Al—Cu相的擴散固溶幾乎沒有進行。'另外，如No.47，在添加了1.2重量％的石墨時，石墨的一部分與高速鋼粉末反應，與aFe—Al—Cu合金粉末相連地提高燒結(jié)性，并在該高速鋼殘余部分散大量的特殊碳化物，但用于碳向aFe—Al—Cu相的擴散固溶幾乎未進行，故可知粉末石墨大量殘留分散(擦含圖19)。另外，同樣的結(jié)果在取代高速鋼粉末而添加了SUS440C合金粉末的No.64No.66中也被確認。(實施例2)本實施例中，使用表3所示的Fe—Cu系合金粉末，分別混合表4所示的Cu粉末10重量％、石墨粉末(上述KS6)19重量％、KS6造粒粉末(0.05lmm)、平均粒徑5um的Mo、平均粒徑15Um的MoS2、BN，用與實施例1相同的條件成形，以1050120(TC真空燒結(jié)，將燒結(jié)后的材料加工成圖20所示的軸承試驗用襯套形狀，進而真空含浸發(fā)動機油W30后供向軸承試驗。需要說明的是，在進行軸承試驗時，確認含油8體積％以上的潤滑油而供給試驗。另外，在添加MoS2時，為防止燒結(jié)時MoS2反應，而使用預先混合了與石墨等量(重量％)的物質(zhì)。表3軸承試驗用Fe—Cu合金粉末組成(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table>表4軸承試驗用Fe—Cu系燒結(jié)合金組成(重量％)45wm以下kg/cm2kg/cm2<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>Cu-20Sn溶浸本軸承試驗中，使用圖21所示的試驗裝置，在固定于裝置上的圖20所示的形狀的軸承襯套101的內(nèi)面設置軸承軸102，使其擺動旋轉(zhuǎn)，同時改變對于軸承襯套101的自上方的負荷W，進行軸承襯套101和軸承軸102之間作用的表面壓力的變更。軸承軸102的外徑比軸承襯套101的內(nèi)徑小，成為對應實際的軸承裝置的外徑，對S55C碳鋼表面進行高頻淬火、退火，調(diào)整表面硬度為HRC55。設軸承軸102的擺動角度為160°，將表面壓力按每50kg^r^重復擺動次數(shù)2000循環(huán)后升壓，同時以此時的摩擦系數(shù)急速上升到0.25以上的表面壓力前的表面壓力為界限表面壓力進行評價，摩擦系數(shù)通過由熱電偶103測定的軸承襯套101的摩擦產(chǎn)生的發(fā)熱的溫度和摩擦系數(shù)的相關(guān)關(guān)系求取。另夕卜，最大表面壓力為1800kgf/cm2，軸承軸102相對于軸承襯套101的平均滑動速度為0.8m/min。表4中記載有上述界限表面壓力，記載了P1含油、P2不含油的條件下的界限表面壓力。由于整體含油，從而確認了耐燒結(jié)性顯著改善。自表4中的AlA7合金界限表面壓力的結(jié)果可知，石墨添加的自身潤滑性自1重量％開始發(fā)現(xiàn)，但通過添加2重量％以上的石墨，耐燒結(jié)性更顯著。通過添加10重量％以上的石墨，耐燒結(jié)性開始稍微劣化，認為這是因燒結(jié)體強度開始不足造成的。另外，自A8A10合金的結(jié)果表明，通過添加固體潤滑性比石墨優(yōu)良的MoS2、BN，耐燒結(jié)性進一步改善，特別是不含油的P2界限表面壓力更顯著改善。另外，A9的Mo是作為防止燒結(jié)滑動材料的強度劣化的固體潤滑劑添加的，但可知在含油燒結(jié)材料中確認相對于耐燒結(jié)性有顯著改善效果。另外，自A11A14合金的結(jié)果表明，確認到高速鋼粉末的添加得到的耐燒結(jié)性的改善與Mo的情況相同，在含油燒結(jié)材料中顯著。另夕卜，A15A18的合金是以金屬基體為Fe—Cu—C系的馬氏體相的合金，A19合金是以金屬基體為Fe—Cu—Al—C系的馬氏體相的合金，A20A22合金是以金屬基體為Fe—Cu—Si—C系的馬氏體相并在該馬氏體中析出了微細的石墨的合金，A23A25合金是以金屬基體為Fe—Cu—Cr—Mo—W—C系的馬氏體相并在該馬氏體相中析出了微細的M6C型、MC型特殊碳化物的合金。從A15A25各合金的界限表面壓力可知，顯著受到金屬基體的影響，特別是越改善上述金屬基體的耐燒結(jié)性，發(fā)現(xiàn)石墨、MoS2、BN、Mo等固體潤滑劑的自身潤滑性更有效。另外，從改善耐磨損性和燒結(jié)材料強度的觀點看，優(yōu)選上述金屬基體為馬氏體相。在與配合側(cè)滑動材料的磨合性重要的情況下，優(yōu)選預先含有表3(A)粉末這樣的較軟質(zhì)的(xFe相及碳、和使用(B)、(C)、(D)粉末的熱處理性對例如珠光體、貝氏體及上述馬氏體相進行退火處理，實施金屬基體的硬度調(diào)整。另外，本發(fā)明不限于上述的實施方式及實施例，在不脫離本發(fā)明宗旨的范圍內(nèi)，可進行各種變更實施。權(quán)利要求1、一種燒結(jié)材料，其是含有第一物質(zhì)及第二物質(zhì)的第三物質(zhì)系的燒結(jié)材料，其特征在于，具備將混合了含有固溶限以上的第一物質(zhì)的第三物質(zhì)系粉末、和由第二物質(zhì)構(gòu)成的粉末的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；由分散于所述燒結(jié)材料中的第二物質(zhì)構(gòu)成的粒子，所述第二物質(zhì)與所述第一物質(zhì)不發(fā)生反應，所述第三物質(zhì)與所述第一物質(zhì)及所述第二物質(zhì)分別發(fā)生反應。2、如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)材料，其特征在于，所述燒結(jié)組織是以所述第一物質(zhì)為主體的液相產(chǎn)生而進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織。3、一種Fe系燒結(jié)滑動材料，其含有5重量％以上50重量％以下的Cu及l(fā)重量X以上15重量X以下的C，其特征在于，具備-將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子。4、一種Fe系燒結(jié)滑動材料，其含有5重量％以上50重量％以下的Cu及l(fā)重量X以上15重量X以下的C，其特征在于，具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中的至少一種的粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子。5、如權(quán)利要求3或4所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)組織是以CU為主體的Cu合金液相產(chǎn)生而進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織。6、如權(quán)利要求35中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述石墨粒子的平均粒徑為lym以上50um以下。7、如權(quán)利要求36中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述混合粉末中還混合選自BN粉末、Mo粉末、W粉末、Pb粉末、MnS粉末、TiS粉末、CaF2粉末、MoS2粉末、及WS2粉末中的一種或多種粉末，所述一種或多種粉末和所述石墨粒子以1重量％以上14重量％以下的總計含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中。8、如權(quán)利要求36中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述混合粉末中還混合表面由碳類或石墨類材料涂敷的MoS2粉末及WS2粉末中的至少一種，所述至少一種的粉末和所述石墨粒子以1重量％以上14重量％以下的總計含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中。9、如權(quán)利要求38中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述Fe—Cu—C系合金粉末含有1重量X以上5重量X以下的C、和0.5重量％以上7重量％以下的Si及0.5重量％以上7重量％以下的Ni中的至少一個，在所述Fe—Cu—C系合金粉末的Fe合金相中析出分散有石墨。10、如權(quán)利要求38中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述Fe合金粉末中含有3重量％以上20重量。/。以下的Al。11、如權(quán)利要求38中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述Fe—Cu—C系合金粉末含有從0.25重量％以上3.5重量％以下的C、和1重量％以上25重量％以下的Cr、超過0重量％在15重量X以下的Mo、超過0重量％在21重量％以下的W及超過0重量X在7重量％以下的V中選出的一種以上，析出分散有M7C3型碳化物、M6C型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物中一種以上的碳化物。12、如權(quán)利要求38中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，也可以使用選自下述(1)(5)的合金粉末組中的兩種以上的合金粉末代替所述至少一種的Fe合金粉末(1)固溶限以上且含有5重量X以上低于50重量X的Cu的Fe—Cu系合金粉末；(2)固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量。％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末；(3)含有1重量X以上5重量X以下的C和0.5重量％以上7重量％以下的Si及0.5重量％以上7重量％以下的Ni中的至少一個、且析出分散有石墨的Fe—Cu—C系合金粉末；(4)含有3重量％以上20重量％以下的Al的Fe—Cu系合金粉末及Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末；(5)含有0.25重量％以上3.5重量^以下的C、和1重量％以上25重量X以下的Cr、超過0重量％在15重量X以下的Mo、超過0重量％在21重量％以下的W及超過0重量X在7重量X以下的V中的一種以上、且析出分散有M7C3型碳化物、M6C型碳化物、M2C型碳化物及MC型碳化物中的一種以上的碳化物的Fe—Cu—C系合金粉末。13、如權(quán)利要求310中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述燒結(jié)滑動材料中的Fe合金相及Cu合金相中的至少一個相中，分散有0.5體積％以上30體積％以下的選自M7C3型碳化物及MC型碳化物中的一種以上的平均粒徑為5Um以下的碳化物。14、如權(quán)利要求313中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述Fe合金粉末的粒徑微細化至75nm以下。15、如權(quán)利要求314中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述燒結(jié)滑動材料中分散有1重量％以上10重量％以下的選自石墨粒子、BN粒子、MoS2粒子中的一種以上的平均粒徑為0,05mm以上lmm以下的粒子。16、如權(quán)利要求315中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料具有鐵素體組織、馬氏體組織、貝氏體組織、索氏體組織及珠光體組織中的一種以上的組織。17、如權(quán)利要求316中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述燒結(jié)滑動材料中含有C、Si、Al、Mn、M、Cr、Mo、V、W、Co、Sn、Ca、Mg、Ag、Pb、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr中的一種以上。18、如權(quán)利要求316中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，在所述混合粉末中還混合有選自0.1重量％以上5重量％以下的Sn、0.1重量％以上5重量X以下的Ti、0.1重量％以上3重量X以下的Si、0.1重量％以上1.5重量X以下的P、0.1重量％以上10重量X以下的Pb、0.1重量％以上10重量％以下的Mn、0.1重量％以上10重量％以下的Ni、0.1重量％以上10重量％以下的Co、0.1重量％以上10重量％以下的Ag中的一種以上的金屬粉末或含有所述金屬的母合金粉末。19、如權(quán)利要求315中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料的Fe合金相中的馬氏體相中固溶有0.2重量0/5以上0.8重量Q^以下的碳。20、如權(quán)利要求315中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料的Fe合金相中固溶有0.2重量X以上1.2重量％以下的碳，所述Fe合金相的一部分或全部成為珠光體組織。21、如權(quán)利要求315中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料的馬氏體相的硬度為維氏硬度Hv450以上，將所述馬氏體相中的殘留奧氏體相調(diào)整為40體積％以下。22、如權(quán)利要求lO所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述Fe一Cu—C系合金粉末的Fe—Cu—A1—C系Fe合金相以鐵素體相為主體，含有3重量％以上20重量。/^以下的Ni、3重量％以上20重量％以下的Mn、及3重量％以上20重量％以下的0)中的一種以上，所述鐵素體相的硬度為維氏硬度Hv450以上。23、如權(quán)利要求322中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料中的Cu合金相中含有5重量％以上20重量％以下的Al，所述Cu合金相具有Cu-Al系p相或y相化合物。24、如權(quán)利要求323中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述燒結(jié)滑動材料具有燒結(jié)氣孔及多孔質(zhì)石墨，所述燒結(jié)氣孔及所述多孔質(zhì)石墨的總計含量為5體積％以上50體積％以下，分別在所述燒結(jié)氣孔及所述多孔質(zhì)石墨中充填有潤滑油或潤滑組成物。25、如權(quán)利要求24所述的Fe系燒結(jié)滑動材料，其特征在于，所述潤滑組成物的滴點為60。C以下。26、一種滑動構(gòu)件，其具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，其特征在于，所述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量X以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lym以上50um以下的石墨粒子。27、一種滑動構(gòu)件，其具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體，其特征在于，所述燒結(jié)滑動體是含有5重量％以上50重量％以下的01及1重量％以上15重量X以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備-將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中的至少一種的粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為lnm以上50um以下的石墨粒子。28、如權(quán)利要求26或27所述的滑動構(gòu)件，其特征在于，所述燒結(jié)組織是以Cu為主體的Cu合金液相產(chǎn)生而進行燒結(jié)的液相燒結(jié)組織。29、如權(quán)利要求2628中任一項所述的滑動構(gòu)件，其特征在于，所述燒結(jié)滑動體通過燒結(jié)接合、燒結(jié)熔融接合、釬焊、鉚接、嵌合、壓入、粘結(jié)、螺栓連結(jié)及鉚釘接合中的任一種固定于所述軸套上。30、如權(quán)利要求2629中任一項所述的滑動構(gòu)件，其特征在于，在所述燒結(jié)滑動體的滑動面部位形成凹部，并且在所述凹部內(nèi)充填由潤滑油和蠟類構(gòu)成的潤滑性組成物、潤滑性樹脂、固體潤滑劑、及由固體潤滑劑和蠟類構(gòu)成的潤滑性組成物中的任一個。31、一種連結(jié)裝置，其特征在于，具備由具備軸套和固定于該軸套上的燒結(jié)滑動體的由權(quán)利要求2628中任一項所述的滑動構(gòu)件構(gòu)成的軸承；作為與所述軸承組合的配合側(cè)滑動構(gòu)件的軸承。32、如權(quán)利要求31所述的連結(jié)裝置，其特征在于，其作為作業(yè)機、運輸機組、履帶式下部行駛體上的連結(jié)桿、同下部行駛體上的運輸裝置、支承推土機的車身的均衡器、翻斗車的吊架裝置、移動座椅、閥導承、及閥座中的任一個的連接部位的連結(jié)裝置使用。33、一種Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，該Fe系燒結(jié)滑動材料含有5重量％以上50重量X以下的Cu及1重量％以上15重量X以下的C，該制造方法的特征在于，包括-準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末的工序；將所述準備工序中準備的粉末混合的工序；將所述混合工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；燒結(jié)所述成形體的工序。34、一種Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，該Fe系燒結(jié)滑動材料含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C，該制造方法的特征在于，包括-準備固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中的至少一種粉末的工序；將所述準備工序中準備的粉末混合的工序；將所述混合工序中得到的混合粉末固化形成成形體的工序；燒結(jié)所述成形體的工序。35、如權(quán)利要求33或34所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，燒結(jié)所述成形體的工序是以Cu為主體的Cu合金液相產(chǎn)生而進行燒結(jié)的液相燒結(jié)工序。36、如權(quán)利要求3335中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，分別在所述Fe—Cu系合金粉末及Fe—Cu—C系合金粉末中含有選自C、Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、V、W、Co、Sn、Ca、Mg、Ag、Pb、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr中的一種以上。37、如權(quán)利要求3336中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，所述石墨粉末的平均粒徑為lum以上50um以下，其平均粒徑分別比所述Fe—Cu系合金粉末及所述Fe—Cu—C系合金粉末小，所述石墨粉末相對于所述混合粉末含有1重量％以上10重量％以下。38、如權(quán)利要求3337中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，在所述準備工序中還準備選自BN粉末、Mo粉末、W粉末、MnS粉末、TiS粉末、CaF2粉末、MoS2粉末及WS2粉末中的一種或多種粉末，所述一種或多種粉末和所述石墨粉末的合計含量相對于所述混合粉末為1重量％以上14重量Q/^以下。39、如權(quán)利要求3337中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，在所述準備工序中還準備表面由石墨系材料涂敷的MoS2粉末及WS2粉末中的至少一種粉末，所述至少一種的粉末和所述石墨粉末的總計含量相對于所述混合粉末為1重量％以上14重量％以下。40、如權(quán)利要求3339中任一項所述的Fe系燒結(jié)滑動材料的制造方法，其特征在于，在所述準備工序中，還準備選自0.1重量％以上5重量X以下的Sn、0.1重量％以上5重量％以下的11、0.1重量％以上3重量^以下的Si、0.1重量％以上1.5重量X以下的P、0.1重量％以上10重量^以下的Mn、10重量X以下的Ni、0.1重量％以上10重量％以下的Co中一種以上的金屬或含有所述金屬的母合金粉末。41、一種滑動構(gòu)件的制造方法，其特征在于，包括-通過在軸套上散布并液相燒結(jié)構(gòu)成燒結(jié)滑動體的混合粉末，從而在所述軸套上接合所述燒結(jié)滑動體的工序；對所述燒結(jié)滑動體施加機械壓力而進行再燒結(jié)的工序，所述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量X以下的Cu及1重量%以上15重量X的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備-將固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有10重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為l"m以上50um以下的石墨粒子。42、一種滑動構(gòu)件的制造方法，其特征在于，包括通過在軸套上散布并液相燒結(jié)構(gòu)成燒結(jié)滑動體的混合粉末，從而在所述軸套上接合所述燒結(jié)滑動體的工序；對所述燒結(jié)滑動體施加機械壓力而進行再燒結(jié)的工序，所述燒結(jié)滑動體是含有10重量％以上50重量X以下的Cu及1重量。X以上15重量。/。以下的C的Fe系燒結(jié)滑動體，其具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe—Cu系合金粉末及固溶限以上且含有2重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％在5重量％以下的C的Fe—Cu—C系合金粉末中的至少一種的Fe合金粉末、和石墨粉末、和Cu粉末及Cu合金粉末中的至少一種的粉末進行混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動體中的平均粒徑為l"m以上50um以下的石墨粒子。全文摘要本發(fā)明提供一種Fe系燒結(jié)滑動材料，其含有5重量％以上50重量％以下的Cu及1重量％以上15重量％以下的C，其特征在于，具備將固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu的Fe-Cu系合金粉末、及固溶限以上且含有5重量％以上低于50重量％的Cu和超過0重量％5在重量％以下的C的Fe-Cu-C系合金粉末中至少之一的Fe合金粉末、和石墨粉末混合，將混合后的混合粉末燒結(jié)而形成的燒結(jié)組織；以1重量％以上14重量％以下或3體積％以上50體積％以下的含量分散于所述燒結(jié)滑動材料中的石墨粒子。文檔編號B22F7/04GK101107376SQ200680003160公開日2008年1月16日申請日期2006年1月26日優(yōu)先權(quán)日2005年1月31日發(fā)明者高山武盛申請人:株式會社小松制作所