專(zhuān)利名稱(chēng)：高功率因數(shù)復(fù)式相控直流弧焊電源的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及多相和單相相控整流弧焊電源中所使用的相控整流電路，尤其涉及到高功率因數(shù)相控直流焊機(jī)電源。
現(xiàn)有的多相和單相可控整流弧焊電源的相控整流電路都是采用單一的三相橋式或帶平衡電抗器的六相半波相控整流電路，和單相全波或單相橋式相控整流電路，采用這些傳統(tǒng)的相控整流電路制造直流弧焊電源，其缺點(diǎn)是弧焊電源的功率因數(shù)低、諧波大、變壓器和瀘波電抗器的容量和體積大，這是由于電弧焊接特性與現(xiàn)有這些傳統(tǒng)的相控整流電路輸出電壓特性不適應(yīng)所決定的，現(xiàn)有弧焊電源中的相控整流電路只有在最高輸出電壓時(shí)才會(huì)有最高功率因數(shù)和最大輸出直流電流點(diǎn)，隨著輸出直流電壓的降低，可控器件的導(dǎo)通角要減小，功率因數(shù)和輸出直流電源都要降低，并且諧波增大，當(dāng)輸出直流電壓降低到弧焊電壓時(shí)，其功率因數(shù)和輸出直流電流很低?；『笝C(jī)對(duì)弧焊電源的要求是開(kāi)路電壓一般在55～70伏之間，而穩(wěn)定弧焊電壓一般在22～36伏之間，也就是說(shuō)弧焊電壓只是引弧和開(kāi)路電壓的一半左右，在焊接過(guò)程中引弧只是很短的一舜間，對(duì)電源的功率因數(shù)和諧波并無(wú)很高的要求，而在弧焊時(shí)才有高功率因數(shù)，大電流輸出和最小諧波的要求，為了使相控整流電路的輸出特性能夠適應(yīng)直流弧焊機(jī)對(duì)電源的要求，必須研究新的弧焊電源所使用的相控整流電路，使這個(gè)電源在焊接電壓值附近要有一個(gè)最佳功率因數(shù)點(diǎn)，并且有較大的直流輸出電流和較少的諧波，以減小變壓器和瀘波電抗器的容量和體積，減少損耗和諧波，為此目的提出高功率因數(shù)復(fù)式相控直流弧焊電源和它所使用的復(fù)式相控整流電路的研究任務(wù)。
本發(fā)明的目的在于給相控整流直流弧焊電源提供一種在弧焊時(shí)有高功率因數(shù)和高整流效率的相控整流電路，它是使用帶抽頭的整流繞組和可控整流器件自動(dòng)變換被整流繞組電壓比的方法來(lái)達(dá)到此目的的。
本發(fā)明所使用的相控整流電路是一種半波與半波，或半波與橋式，或橋式與橋式兩者相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路，在兩個(gè)直流輸出端既可輸出低壓可控整流電壓，又可輸出高壓可控整流電壓，還可輸出兩者相結(jié)合的可控整流電壓，即輸出電壓中前部分為低壓整流電路的瞬時(shí)值，后面部分為高壓整流電路的瞬時(shí)值，因此輸出電壓可分兩層可控調(diào)壓，有兩個(gè)最佳功率因數(shù)點(diǎn)和最小諧波電壓點(diǎn)，電源的弧焊電壓就設(shè)計(jì)在低壓可控整流電路接近全導(dǎo)通值附近，因此有很高的功率因數(shù)和很小的諧波，開(kāi)路引弧電壓就由高壓可控整流電路供給。
本發(fā)明的顯著進(jìn)步點(diǎn)在于在相同容量的整流變壓器時(shí)，可以輸出較大的電流和功率進(jìn)行弧焊，在相同電流和功率輸出時(shí)，可減少整流變壓器和瀘波電抗器，因而能夠節(jié)省大量的銅材，節(jié)省大量電力，并且可大大減少可控整流焊機(jī)對(duì)電網(wǎng)的污染，大大提高相控整流直流弧焊機(jī)的性能與價(jià)格比，因而它是新一代的節(jié)能、節(jié)材，能減少諧波污染的相控型直流弧焊電源。
結(jié)合附圖參閱下面的說(shuō)明，將很容易認(rèn)識(shí)本發(fā)明的目的，以及本發(fā)明的許多優(yōu)點(diǎn)，其中，附

圖1～5是五種典型的三相復(fù)式相控直流弧焊電源的實(shí)施例電源理圖(未畫(huà)出變壓器初級(jí)繞組，可控器件的保護(hù)和能發(fā)電路)。附圖6～11是六種單相(或二相)復(fù)式相控直流弧焊電源的實(shí)施例電源理圖。
附圖1是本發(fā)明的第一種三相復(fù)式相控直流弧焊電源的有關(guān)電路原理圖，由附圖1可知它由次級(jí)有六個(gè)整流分繞組的三相整流變壓器，九個(gè)整流器件，一個(gè)瀘波電抗和觸發(fā)控制裝置組成高壓和低壓復(fù)式可控整流電路，六個(gè)次級(jí)分繞組接成延邊三角形(邊也稱(chēng)混合星三角形)，由v1～v6六個(gè)整流器件對(duì)Ualcl、Ublal、Uclbl低電壓進(jìn)行三相橋式可控整流，供給弧焊電壓所需的焊接電流，當(dāng)v1～v3全導(dǎo)通時(shí)，有一個(gè)最佳功率因數(shù)點(diǎn)，最少諧波電壓點(diǎn)，最佳整效率點(diǎn)，變壓器的初級(jí)電壓和次級(jí)被整流電壓的變壓比也最大，弧焊電壓就設(shè)計(jì)在這個(gè)電壓值附近。由v4～v9六個(gè)整流器件對(duì)Ua2cl、Ub2al、Uc2bl高電壓進(jìn)行浮點(diǎn)三相半波整流，供給弧焊電源的開(kāi)路引弧電壓，由于v4～v9的整流電壓高于v1～v6的整流電壓，所以v7～v9可控器件導(dǎo)通后，v1～v3可控器件立即承受反向電壓而關(guān)斷。觸發(fā)控制信號(hào)分為二組，一組給低壓可控整流電路中的可控器件，另一組給高壓可控整流電路中的可控器件，并且要求控制前一組觸發(fā)信號(hào)超前于后一組觸發(fā)信號(hào)，使低壓可控整流電路的可控器件v1～v3全導(dǎo)通或接近全導(dǎo)通之后，再給高壓可控整流電路的可控器件v7～v9的觸發(fā)信號(hào)使其導(dǎo)通。這時(shí)復(fù)式可控整流電路的直流輸出，在弧焊時(shí)主要或全部由低壓可控整流電路供給，高壓可控整流電路只有很小電流輸出或無(wú)電流輸出，在開(kāi)路和引弧時(shí)，由高低壓可控整流電路共同提供，因此，三個(gè)延邊次級(jí)繞組和三個(gè)高壓可控整流器件v6～v9通過(guò)的平均電流均很小，選用導(dǎo)線(xiàn)可比三角形繞組細(xì)，選用可控器件v7～U9可比v1～v3容量小，并可不用散熱器，這是由于電焊時(shí)弧焊打火只是瞬間工作制，這是直流弧焊電源與一般直流電源的區(qū)別所在。為了減少弧焊電源的諧波電流，可將附圖1中的整流器件v4～v6改用可控整流器件，為提高弧焊電源開(kāi)路引弧平均電壓，也可增加三個(gè)可控器件將高壓可控整流電路連接成三相橋式可控整流電路，但是它們都會(huì)使制造成本增加。
附圖1的直流弧焊電源與目前傳統(tǒng)三相全控橋直流弧焊電源相比，在相同直流弧焊電流和電壓輸出時(shí)，由于本發(fā)明弧焊電壓下有更大的整流變壓比，其功率因數(shù)和整流效率提高，諧波減少，可以減少變壓器容量三分之一，減少瀘波電抗50%以上，因此可為國(guó)家節(jié)約大量銅材和鋼材，節(jié)約大量電力，并減少諧波對(duì)電網(wǎng)的污染，因此具有極為明顯的經(jīng)濟(jì)效益及社會(huì)效益。
附圖2是本發(fā)明的第二種三相復(fù)式相控直流弧焊電源的有關(guān)電路原理圖，它和附圖1的區(qū)別是次級(jí)六個(gè)整流繞組接成帶中心抽頭的三角形連接，由v1～v6六個(gè)整流器件對(duì)三個(gè)中心抽頭之間的電壓Ualcl、Ublal、Uclbl低壓進(jìn)行三相橋式可控整流，供給弧焊電壓所需的焊接電流，當(dāng)v1～v3全導(dǎo)通過(guò)時(shí)，有一個(gè)最佳功率因數(shù)點(diǎn)和最佳整流效率點(diǎn)，弧電電壓就設(shè)計(jì)在這個(gè)最佳工作點(diǎn)附近，它有最大的整流變壓比。由v4～v9六個(gè)整流器件對(duì)三個(gè)中心點(diǎn)和三角形三個(gè)頂點(diǎn)之間的電壓Ua2cl、Ub2al、Uc2bl進(jìn)行高電壓浮點(diǎn)三相半波可控整流，提供弧焊電源的開(kāi)路引弧電壓，附圖2的弧焊電源最佳工作點(diǎn)是固定在最高輸出直流電壓平均值約67%，當(dāng)實(shí)際的弧焊電壓偏離這個(gè)最佳點(diǎn)較大時(shí)，可選用整流器件v4～v6為可控整流器件，即用三相全控橋?yàn)榈蛪夯『鸽妷赫麟娐贰?br> 附圖3是本發(fā)明第三種三相復(fù)式相控直流弧焊電源有關(guān)的原理圖，它是由兩組帶平衡電抗器和帶瀘波電抗的六相半波可控整流電路組成的復(fù)式可控整流電路。由可控器件v1～v6對(duì)六個(gè)中間抽頭進(jìn)行低壓六相半波可控整流，供給弧焊電流。由可控器件v7～v12對(duì)12個(gè)繞組進(jìn)行高壓六相半波可控整流供給弧焊電源開(kāi)路引弧電壓。
附圖4是本發(fā)明的第四種三相復(fù)式相控直流弧焊電源有關(guān)的電路原理圖，它是在附圖3的電源基礎(chǔ)上為減少高壓可控整流器件而改進(jìn)設(shè)計(jì)的電路圖，當(dāng)每相串聯(lián)的兩個(gè)繞組其中間抽頭上的電壓大于二個(gè)繞組之和電壓的一半時(shí)，根據(jù)同一發(fā)明人的三相平衡式單可控硅整流調(diào)壓電路(申請(qǐng)?zhí)?7102544)，就可用二個(gè)可控硅v13和v14以及六個(gè)二極管v7～v12代替附圖3中的v7～v12六個(gè)可控硅。它可減少4只可控硅，有利于簡(jiǎn)化觸發(fā)電路和降低成本。
附圖5是本發(fā)明的第五種三相復(fù)式相控直流弧焊電源有關(guān)的電路原理圖。它是帶平衡電抗器和瀘波電抗器的六相半波與六相橋式兩種可控整流電路組合而成的復(fù)式可控整流電路。由v7～v12六個(gè)二極管，v16～v18三個(gè)可控硅，電抗L1、L2和六個(gè)次級(jí)繞組組成帶平衡電抗器和帶瀘波電抗的六組半波可控整流，它由六個(gè)繞組并聯(lián)輸出電流，在v13～v15不導(dǎo)通而在v16～v18全導(dǎo)通時(shí)，有一個(gè)最佳工作點(diǎn)，有最高功率因數(shù)和整流效率，最大整流變壓比和輸出電流，諧波最低，弧焊電壓就設(shè)計(jì)在這個(gè)最佳工作點(diǎn)附近，提供弧焊電流和功率。當(dāng)可控硅v13～v15被觸發(fā)導(dǎo)通后，v16～v18立即承受反向電壓而關(guān)斷，整流電路立即轉(zhuǎn)換成帶平衡電抗器和帶瀘波電抗的六相橋式整流電路，此時(shí)其輸出電壓增高一倍整流變壓比減小一倍，v13～v15全導(dǎo)通時(shí)的電壓即為弧焊電源的開(kāi)路電壓，其中v1～v6和v13～v15器件只有在引弧瞬間輸出電流，因此可選用小容量不用散熱器的器件，以便降低成本。
附圖6所示是單相全波與單相全波相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源，它由v3和v4全波整流提供弧焊電流，工作在接近全導(dǎo)通值附近，由v1和v2全波可控整流提供開(kāi)路引弧電壓。
附圖7所示的是單相全波與單相橋式相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源，它由v3、v4和v5組成低壓全波可控整流提供弧焊電壓時(shí)的電流，由于二個(gè)整流繞組交替并聯(lián)輸出，因此輸出電流大。由v1～v4四個(gè)可控硅組成高壓橋式可控整流，其輸出電壓高，供給弧焊電源開(kāi)路引弧電壓。
附圖8所示的是單相全波與單相延邊橋式相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源。采用附圖7的可控整流電路最佳弧焊電壓固定為弧焊電源開(kāi)路電壓的一半，采用附圖8就可將最佳弧焊電壓設(shè)計(jì)在輸出電壓的任何一個(gè)電壓點(diǎn)上。
附圖9所示的是另一種單相橋式與單相全波相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源，它由v3、v4、v6和v7組成半控橋低壓可控整流電路供給弧焊電流，在其全導(dǎo)通過(guò)時(shí)有一最佳工作點(diǎn)，用v1、v2、v3和v4組成浮點(diǎn)單相全波高壓可控整流電路，供給弧焊電源開(kāi)路引弧電壓。
附圖10所示的是單相橋式與單相橋式相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源，由v3～v6四個(gè)整流器件組成半控橋低壓整流電路，提供弧焊電流，由v1、v2和v5、v6組成高壓半控橋整流電路，提供弧焊開(kāi)路引弧電壓。
附圖11所示的是另一種單相全波與單相橋式相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)的弧焊電源，其弧焊電流由不可控器件v3、v4和v5組成全波整流輸出提供，調(diào)節(jié)弧焊電流由調(diào)節(jié)電抗器L2來(lái)達(dá)到，其開(kāi)路引弧電壓由v1～v4半控橋可控整流電路提供。器件v3和v4也可用可控硅，用全波可控整流來(lái)提供弧焊電流。
由上述附圖1至11中可清楚看出，本發(fā)明之所以能提高相控直流弧焊電源的功率因數(shù)和整率，其關(guān)鍵是采用了傳統(tǒng)相控直流弧焊機(jī)電源不相同的復(fù)式相控整流電路，其特征在于用整流和可控整流器件，以及帶抽頭的整流變壓器繞組接成復(fù)式相控整流電路，此整流電路能通過(guò)控制觸發(fā)電路自動(dòng)變換被整流電壓的變壓比，使變壓比較大的低壓可控整流電路提供弧焊電流，并且使它盡量工作在接近最佳工作點(diǎn)附近，使變壓比較小的高壓可控整流電路提供較高的開(kāi)路引弧電壓，采用高壓和低壓相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路設(shè)計(jì)直流弧焊電源主要有下列幾部分組成(1)一個(gè)多相或單相整流變壓器，單相或二相整流變壓器次級(jí)有二個(gè)或二個(gè)以上的分繞組，三相變壓器次級(jí)每一相有二個(gè)相串聯(lián)的分繞組，不論單相還是多相其次級(jí)繞組均帶有中間抽出頭。(2)多個(gè)二極管或可控硅和變壓器次級(jí)繞組抽頭和端頭連接成高壓可控整流電路和低壓可控整流電路相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路，兩組整流電路有公共的輸出端，有公共的二極管或可控硅，有公共繞組，并且低壓整流繞組是高壓整流繞組的一部分或全部。除低壓整流繞組和整流器件之外的繞組和整流器件只通過(guò)引弧電流，其平均值很小，繞組可選用小線(xiàn)徑，器件可不用散熱器，并可減少其額定容量。(3)有二組有相位差的觸發(fā)電路，分別供給低壓和高壓可控整流電路，并且供給低壓可控整流電路的觸發(fā)信號(hào)的相位超前于高壓可控整流電路的觸發(fā)信號(hào)，使低壓可控整流電路中的可控硅全導(dǎo)通或接近全導(dǎo)通后，再給高壓可控整流電路中的可控硅觸發(fā)信號(hào)，以保證在弧焊電壓時(shí)有較高的功率因數(shù)和整流效率等優(yōu)良性能。控制兩組可控整流電路中的可控硅及其觸發(fā)電路來(lái)達(dá)到自動(dòng)轉(zhuǎn)換整流電路的變壓比，保證在弧焊電壓下有較大的變壓比，以使變壓器輸入交流電流和容量減小以及諧波降低。
本發(fā)明的主要特征在于使用次級(jí)帶抽頭的整流繞組，整流和可控整流器件以及觸發(fā)控制電路組成了高、低壓復(fù)式可控整流電路，控制復(fù)式可控整流電路中的觸發(fā)信號(hào)，達(dá)到自動(dòng)切換可控整流電路，改變變壓器初級(jí)電壓與次級(jí)被整流繞組電壓變壓比的方法，來(lái)提高直流弧焊電源的功率因數(shù)和整流效率，增加弧焊電流，減小變壓器和瀘波電抗的體積和重量，減少可控整流弧焊機(jī)諧波以及它對(duì)電網(wǎng)的污染成度。
以上描述了本發(fā)明的較佳實(shí)施例，對(duì)那些本技術(shù)領(lǐng)域的熟練者來(lái)說(shuō)很顯然可作出其它的變化而不背離本發(fā)明說(shuō)精神。本發(fā)明能使相控直流弧焊電源在高功率因數(shù)和高效率狀態(tài)下工作，可用于直流弧焊電源所能應(yīng)用的各種場(chǎng)合，而成為新一代的節(jié)能、節(jié)材、減少諧波污染，高性?xún)r(jià)比的直流弧焊電源。
附圖1至11中的整流和可控整流器件非黑心器件為開(kāi)路引弧專(zhuān)用高壓整流器件，可不用散熱器，只通過(guò)開(kāi)路引弧電流的繞組可選用小線(xiàn)徑導(dǎo)線(xiàn)繞整流繞組。
本發(fā)明用來(lái)自動(dòng)切換整流變壓比的可控器件除用可控硅等半控器件之外，還可用可關(guān)斷可控硅和晶體管等全控器件。
權(quán)利要求
1.一種用于直流弧焊機(jī)的將三相交流電轉(zhuǎn)換成直流電的三相復(fù)式相控整流電源，其主要電路包括一個(gè)三相整流變壓器，其初級(jí)繞組用于連至三相交流電源，次級(jí)每一相繞組均由二個(gè)分繞組相串聯(lián)，包括有一個(gè)中間抽頭和兩個(gè)端部抽頭。多個(gè)包括不可控器件、半控器件和全控器件在內(nèi)的整流器件一個(gè)瀘波電抗器或者一個(gè)瀘波電抗器和一個(gè)平衡電抗器多個(gè)整流器件與變壓器次級(jí)整流繞組的抽頭和端部抽頭連接成有兩個(gè)公共輸出端的一組低壓整流或可控整流電路和一組高壓可控整流電路相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路，由低壓整流電路提供極大部分或全部弧焊電流，由高壓整流電路提供開(kāi)路引弧電壓，由于高壓整流電路的次級(jí)交流輸入電勢(shì)高于低壓整流電路的次級(jí)輸入電勢(shì)，因此從高壓整流電路輸出電壓瞬間開(kāi)始，低壓整流電路立即承受反向電壓無(wú)輸出，低壓整流電路的變壓器初級(jí)電壓與次級(jí)被整流電壓之比高于高壓整流電路，這個(gè)變壓比的自動(dòng)變換由電路中的觸發(fā)控制信號(hào)和可控器件來(lái)完成。有一個(gè)觸發(fā)控制可控器件的導(dǎo)通順序和相位的觸發(fā)控制信號(hào)發(fā)生器，它輸出二組有相位差的觸發(fā)控制信號(hào)，一組供給低壓整流電路的可控器件，另一組供給高壓整流電路的可控器件，前一組的觸發(fā)信號(hào)超前于后一組，并且一般都是在前一組觸發(fā)信號(hào)使低壓整流電路中的可控器件全導(dǎo)通或控近全導(dǎo)通之后，再給高壓整流電路中的可控器件觸發(fā)信號(hào)，以保證在弧焊時(shí)高壓整流電路只有很小電流輸出，或無(wú)電流輸出，弧焊電流由接近全導(dǎo)通的低壓可控整流電路提供。本發(fā)明的主要特征在于使用與次級(jí)帶抽頭的整流繞組和整流或可控整流器件及其觸發(fā)控制電路組成了高壓和低壓復(fù)式可控整流電路，使用控制復(fù)式可控整流電路的觸發(fā)控制信號(hào)，達(dá)到自動(dòng)切換次級(jí)被整流電壓變壓比大小的方法，來(lái)提高直流弧焊電源的功率因數(shù)和整流效率，增加弧焊電流，減少變壓器和瀘波電抗器的體積和重量，減少可控整流焊機(jī)電源諧波以及它對(duì)電網(wǎng)的諧波污染。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流弧焊電源，其特征在于弧焊電源中整流變壓器次級(jí)有六個(gè)以延邊三角形連接的整流繞組和九個(gè)整流或可控整流器件組成的高、低壓復(fù)式可控整流電路。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流弧焊電源，其特征在于弧焊電源中整流變壓器次級(jí)有六個(gè)以帶中間抽頭三角形連接的整流繞組和九個(gè)整流或可控整流器件組成的高、低壓復(fù)式可控整流電路。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流弧焊電源，其特征在于弧焊電源中整流變壓器次級(jí)三相各有二個(gè)相串聯(lián)繞組，并且各相之間互不相連，在三個(gè)三相繞組的中間抽頭和一個(gè)直流輸出端之間連接著三個(gè)可控硅。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流弧焊電源，其特征在于弧焊電源中的整流變壓器次級(jí)有六相12個(gè)分繞組，它們以帶中間抽頭雙反星形的方式連接。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流弧焊電源，其特征在于有二組有相位差的三相或六相觸發(fā)控制信號(hào)，并且控制觸發(fā)信號(hào)使低壓可控整流電路中的觸發(fā)信號(hào)超前于高壓可控整流電路的觸發(fā)信號(hào)。
7.一種用于直流弧焊機(jī)的將單相或二相交流電轉(zhuǎn)換成直流電的復(fù)式相控直流弧焊電源，它由一個(gè)次級(jí)有二個(gè)或二個(gè)以上整流分繞組的變壓器，4個(gè)或4個(gè)以上的整流或可控整流器件，一個(gè)在半個(gè)周期內(nèi)有二個(gè)有相位差的有效觸發(fā)信號(hào)和電抗器組成的全波(雙半波)與橋式兩種可控整流相結(jié)合的復(fù)式可控整流電路，復(fù)式可控整流電路中至少有二個(gè)分繞組為兩種可控整流電路的公共整流繞組，或二個(gè)整流或可控整流器件為兩種可控整流電路的公共器件，或上述二者均有。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的直流弧焊電源，其特征在于整流電路由單相全波與單相橋式兩種可控整流電路相結(jié)合的高低壓復(fù)式可控整流電路。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的直流弧焊電源，其特征在于整流電路由單相橋式與單相橋式兩種可控整流電路相結(jié)合的高低壓復(fù)式可控整流電路。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的直流弧焊電源，其特征在于整流電路由單相全波與單相全波兩種可控整流電路相結(jié)合的高、低壓復(fù)式可控整流電路。
全文摘要
本發(fā)明屬于電力電子焊接設(shè)備，它是一種高功率因數(shù)的復(fù)式相控直流弧焊電源，由次級(jí)帶抽頭的整流變壓器、整流和可控整流器件，觸發(fā)電路和電感等組成的復(fù)式可控整流電路，弧焊電源在焊接全過(guò)程中能自動(dòng)變換整流電源的變壓比，使弧焊電源能保持在高功率因數(shù)和高效率工作狀態(tài)之下工作，它與傳統(tǒng)相控直流弧焊電源相比，可減少變壓器和濾波電感的體積和重量，減少諧波對(duì)電網(wǎng)的污染，其制造成本相近，甚至可降低。
文檔編號(hào)B23K9/10GK1085837SQ92112040
公開(kāi)日1994年4月27日 申請(qǐng)日期1992年10月18日 優(yōu)先權(quán)日1992年10月18日
發(fā)明者龔秋聲, 龔穎臻, 龔穎波, 蔡方英 申請(qǐng)人:龔秋聲