冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制 ...的制作方法
【專(zhuān)利摘要】一種冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)為C：0.0005～0.0045％、Mn：0.80～2.50％、Ti：0.002～0.150％、B：0.0005～0.01％，滿(mǎn)足式(1)，余量為鐵和雜質(zhì)；板厚1/4的厚度位置的{332}<110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比(A)為3以下，{557}<9 16 5>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比(B)和{111}<112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比(C)均為7以上，且滿(mǎn)足{(B)/(A)≥5}和{(B)＞(C)}。
【專(zhuān)利說(shuō)明】冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化 熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及剛性和深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼 板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 在汽車(chē)領(lǐng)域中，從改善燃料耗費(fèi)的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，車(chē)身輕量化的需求在增高，從確保沖 撞安全性的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，各種高強(qiáng)度鋼板被應(yīng)用于汽車(chē)部件。然而，即使使用組織強(qiáng)化、細(xì)粒 化效果等強(qiáng)化機(jī)制來(lái)提高鋼材的屈服強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度，楊氏模量也沒(méi)有變化。因此，為了輕 量化而減小鋼板的板厚時(shí)，部件剛性降低，因此難以實(shí)現(xiàn)薄板化。
[0003] 另一方面，鐵的楊氏模量一般為206GPa左右，通過(guò)控制多晶鐵的晶體取向（織 構(gòu)），可以提高特定方向的楊氏模量。迄今，已作出例如與通過(guò)提高{112}〈110>取向上的 集聚度而提高了與軋制方向垂直的方向（以下稱(chēng)為橫向）的楊氏模量的鋼板有關(guān)的多項(xiàng)發(fā) 明。然而，由于{112}〈110>取向是使軋制方向和橫向的r值顯著降低的取向，因此具有深 拉性顯著劣化的問(wèn)題。另外，乳制45°方向的楊氏模量比通常的鋼板的楊氏模量低，因此具 有如下問(wèn)題：僅能應(yīng)用于如框架部件等單向長(zhǎng)條部件，不能應(yīng)用于例如面板部件、要求如扭 轉(zhuǎn)剛性那樣的多個(gè)方向的楊氏模量的部件。
[0004] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1?4均涉及包括{112}〈110>的取向群或者使包括{112}〈110>的取向 群發(fā)達(dá)的鋼板。專(zhuān)利文獻(xiàn)1?4涉及通過(guò)使橫向具有高楊氏模量并使部件的特定方向與橫 向一致而能夠提高該方向的剛性的技術(shù)。然而，專(zhuān)利文獻(xiàn)1?4均沒(méi)有涉及橫向的楊氏模 量以外的描述。在這些當(dāng)中，專(zhuān)利文獻(xiàn)3涉及謀求兼顧延性和楊氏模量的高強(qiáng)度鋼，沒(méi)有涉 及深拉性的描述。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)4涉及加工性指標(biāo)之一的擴(kuò)孔性和楊氏模量?jī)?yōu)異的鋼板， 沒(méi)有涉及深拉性的描述。
[0005] 另外，本發(fā)明人等中的一部分人公開(kāi)了關(guān)于軋制方向的楊氏模量高的熱軋鋼 板、冷軋鋼板及它們的制造方法（例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)5、6)。這些專(zhuān)利文獻(xiàn)5、6是利用 {110}〈111>取向、{112}〈111>取向來(lái)提高軋制方向和垂直軋制方向的楊氏模量的技術(shù)。然 而，關(guān)于這些各專(zhuān)利文獻(xiàn)中記載的鋼板，雖然有涉及擴(kuò)孔性、延性的描述，但沒(méi)有描述深拉 性。
[0006] 另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)7公開(kāi)了提高冷軋鋼板的軋制方向和橫向的楊氏模量的技術(shù)，但 沒(méi)有涉及深拉性的描述。
[0007] 另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)8公開(kāi)了使用極低碳鋼來(lái)提高楊氏模量和深拉性的技術(shù)。然而，專(zhuān) 利文獻(xiàn)8中記載的技術(shù)具有在A(yíng)r3?Ar3+150°C以下的溫度范圍實(shí)施總壓下量85%以上的 軋制等對(duì)于軋機(jī)的負(fù)荷高的問(wèn)題。另外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)8中，45°方向的楊氏模量未必高，發(fā) 達(dá)的晶體取向也不是適當(dāng)?shù)?，因此必得不到顯著的剛性。
[0008] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0009] 專(zhuān)利文獻(xiàn)
[0010] 專(zhuān)利文獻(xiàn)I :日本特開(kāi)2006-183130號(hào)公報(bào)
[0011] 專(zhuān)利文獻(xiàn)2 :日本特開(kāi)2007-92128號(hào)公報(bào)
[0012] 專(zhuān)利文獻(xiàn)3 :日本特開(kāi)2008-240125號(hào)公報(bào)
[0013] 專(zhuān)利文獻(xiàn)4 :日本特開(kāi)2008-240123號(hào)公報(bào)
[0014] 專(zhuān)利文獻(xiàn)5 :日本特開(kāi)2009-19265號(hào)公報(bào)
[0015] 專(zhuān)利文獻(xiàn)6 :日本特開(kāi)2007-146275號(hào)公報(bào)
[0016] 專(zhuān)利文獻(xiàn)7 :日本特開(kāi)2009-13478號(hào)公報(bào)
[0017] 專(zhuān)利文獻(xiàn)8 :日本特開(kāi)平5-255804號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0018] 發(fā)明要解決的問(wèn)題
[0019] 本發(fā)明是鑒于上述問(wèn)題而做出的，其目的是提供任意方向的楊氏模量都比以往的 材料更高、剛性與深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化 熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法。
[0020] 用于解決問(wèn)題的方案
[0021] 本發(fā)明人等為了解決上述問(wèn)題，進(jìn)行了深入研宄。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在減低C的添加量、 進(jìn)一步添加 Nb和Ti而極力減低了固溶C量的鋼中，進(jìn)一步添加適當(dāng)范圍的Mn、P、B，使熱乳 條件優(yōu)化，由此可以提高冷軋鋼板的剛性和深拉性。即發(fā)現(xiàn)，通過(guò)采用上述條件，在此后的 冷軋和退火中，提高楊氏模量，且使r值比較高的取向的{557}〈9165>發(fā)達(dá)，同時(shí)使屬于降 低軋制方向的楊氏模量的取向的{332}〈110>取向減低，從而獲得了優(yōu)異的剛性和深拉性。
[0022] 本發(fā)明如上所述是剛性和深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅 冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法，其要旨如下所述。
[0023] [1] 一種冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)為 C :0. 0005 ?0. 0045%、Mn :0. 80 ?2. 50%、 Ti :0· 002 ?0· 150 %、B :0· 0005 ?0· 01 %、Si :0 ?L 0 %、Al :0 ?0· 10 %、Nb :0 ? 0· 040%、Mo :0 ?0· 500%、Cr :0 ?3. 000%、W :0 ?3. 000%、Cu :0 ?3. 000%、Ni :0 ? 3. 000%、Ca :0 ?0· 1000%、Rem :0 ?0· 1000%、V :0 ?0· 100%、P :0· 15% 以下、S :0· 010% 以下、N :0.006%以下，滿(mǎn)足下述式（1)，余量為鐵和雜質(zhì)；
[0024] 板厚1/4的厚度位置的{332}〈110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)為3以下，{557}〈9
[0025] 165>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（B)和{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（C)均為7以上，且 滿(mǎn)足KBV㈧》5}和{(B) > (C)}。
[0026] 0· 07 彡（Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì)量％ )) AB(ppm)-B*(ppm))彡 0· 2.....(1)
[0027] 在上述式（1)中，
[0028] Mn*(質(zhì)量％ ) = 55S(質(zhì)量％ )/32
[0029] B* (ppm) = 10 (N(質(zhì)量％ )-HTi (質(zhì)量％ )/48)/14X10000。
[0030] Mn* < 0、B* < 0 時(shí)，將 視為 0。
[0031] [2]根據(jù)[1]所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Si :0.01?1.0%、A1 :0.010? 0. 10 %的一種或兩種。
[0032] [3]根據(jù)[1]或[2]所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Nb :0· 005?0· 040%。
[0033] [4]根據(jù)[1]?[3]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Mo :0· 005? 0. 500%、Cr :0. 005 ?3. 000%、W :0. 005 ?3. 000%、Cu :0. 005 ?3. 000%、Ni :0. 005 ? 3. 000 %中的一種或兩種以上。
[0034] [5]根據(jù)[1]?[4]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Ca :0· 0005? 0· 1000%、Rem :0· 0005 ?0· 1000%、V :0· 001 ?0· 100% 中的一種或兩種以上。
[0035] [6]根據(jù)[1]?[5]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其中，垂直軋制方向的楊氏模量為 225GPa以上，乳制方向和相對(duì)于軋制方向?yàn)?5°方向的楊氏模量均為206GPa以上，且平均 r值為1. 4以上。
[0036] [7] -種鋅系電鍍冷軋鋼板，其是在[1]?[6]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的表面實(shí) 施鋅系電鍍而獲得的。
[0037] [8] -種熱浸鍍鋅冷軋鋼板，其是在[1]?[6]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的表面實(shí) 施熱浸鍍鋅而獲得的。
[0038] [9] 一種合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板，其是在[1]?[6]的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的 表面實(shí)施合金化熱浸鍍鋅而獲得的。
[0039] [10] -種冷軋鋼板的制造方法，該方法將下述鋼坯加熱至1150°C以上，接著，將 精軋的開(kāi)始溫度設(shè)定為1000?1100°c，在1000?950°C之間的溫度范圍至少進(jìn)行一道次 以上的使由下述式（2)決定的形狀比（X)為4. 4以下的軋制，接著，在比由下述式（3)求出 的A3相變溫度低50°C的溫度以上且950°C以下的溫度范圍至少進(jìn)行一道次以上的使由下 述式（2)決定的形狀比（X)為3. 0?4. 2的軋制，接著，終軋結(jié)束后在2s以?xún)?nèi)開(kāi)始冷卻， 截至700°C的溫度范圍內(nèi)按照平均冷卻速度15°C /s以上冷卻之后，在500?650°C的溫度 范圍卷取，接著，進(jìn)行酸洗之后，實(shí)施壓下率為50?90%的冷軋，從室溫到650°C的溫度范 圍按照平均加熱速度2?20°C /s加熱，進(jìn)而650°C?700°C之間按照平均加熱速度2? 15°C /s加熱，接著進(jìn)行在700°C以上且900°C以下的溫度范圍內(nèi)保持1秒以上的退火，所述 鋼坯按質(zhì)量％計(jì)為 C :0· 0005 ?0· 0045%、Mn :0· 80 ?2. 50%、Ti :0· 002 ?0· 150%、B : 0· 0005 ?0· 01%、Si :0 ?I. 0%、A1 :0 ?0· 10%、Nb :0 ?0· 040%、M〇 :0 ?0· 500%、Cr : 0 ?3. 000%、W :0 ?3. 000%、Cu :0 ?3. 000%、Ni :0 ?3. 000%、Ca :0 ?0· 1000%、Rem : 0 ?0· 1000%、V :0 ?0· 100%、P :0· 15% 以下、S :0· 010% 以下、N :0· 006% 以下，滿(mǎn)足下述 式（1)，余量為鐵和雜質(zhì)。
[0040] 0· 07 彡（Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì)量％ )) AB(ppm)-B*(ppm))彡 0· 2.....(1)
[0041] 在上述式⑴中，
[0042] Mn*(質(zhì)量％ ) = 55S(質(zhì)量％ )/32
[0043] B* (ppm) = 10 (N(質(zhì)量％ )-HTi (質(zhì)量％ )/48)/14X10000。
[0044] Mn* < 0、< 0 時(shí)，將 視為 0。
[0045] X(形狀比）=ld/hm.....(2)
[0046] 在上述式⑵中，
[0047] Id(熱乳棍與鋼板的接觸弧長(zhǎng)）(LX (hin_hout)/2)，
[0048] hm : (hin+hout)/2，
[0049] L :輥直徑，
[0050] hin :乳輥進(jìn)料側(cè)的板厚，
[0051] hout :軋輥出料側(cè)的板厚，
[0052] A3(°C)= 937.2-476.5C+56Si-19.7Mn-16.3Cu-26.6Ni-4.9Cr+38.1Mo+136.3Ti- 19. lNb+124. 8V+198. 4A1+3315. OB.....(3)
[0053] 在上述式（3)中，(：、5丨、]?11、？、(：11、附、0、]\1〇、11、恥、￥、41、8是各元素的含量[質(zhì) 量％ ]。關(guān)于不刻意含有Si、Al、Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V的鋼板，它們的含有率按0 %計(jì)算。
[0054] [11] -種鋅系電鍍冷軋鋼板的制造方法，其在由[10]所述的方法制造的鋼板的 表面實(shí)施鋅系電鍍。
[0055] [12] -種熱浸鍍鋅冷軋鋼板的制造方法，其在由[10]所述的方法制造的鋼板的 表面實(shí)施熱浸鍍鋅。
[0056] [13] -種合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板的制造方法，其在由[10]所述的方法制造的 鋼板的表面實(shí)施熱浸鍍鋅之后，進(jìn)一步在450?600°C的溫度范圍進(jìn)行IOs以上的熱處理。
[0057] 發(fā)明的效果
[0058] 根據(jù)本發(fā)明的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅 冷軋鋼板及它們的制造方法，通過(guò)上述構(gòu)成，可以獲得任意方向的楊氏模量均為206GPa以 上且垂直軋制方向的楊氏模量為225GPa以上、乳制方向的靜態(tài)楊氏模量提高、剛性?xún)?yōu)異且 平均r值為1. 4以上、深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、或合 金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板。因此，例如通過(guò)將本發(fā)明應(yīng)用于面板部件等汽車(chē)部件，除了提高了 加工性之外，能夠充分享受與剛性提高帶來(lái)的部件的薄板化相伴的燃料耗費(fèi)改善、車(chē)身輕 量化的優(yōu)點(diǎn)，因此其社會(huì)貢獻(xiàn)不可估量。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0059] 圖1為對(duì)于本發(fā)明實(shí)施方式的深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱 浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法進(jìn)行說(shuō)明的圖，其所示為 ODF(Crystallite Orientation Distribution Function(晶體取向分布函數(shù)）；Φ2 = 45°截面）上的各晶體取向的位置圖。

【具體實(shí)施方式】
[0060] 以下說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施方式的剛性和深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、 熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法。其中，本實(shí)施方式是為了 更好地理解本發(fā)明的主旨而做出的詳細(xì)說(shuō)明，但不限制本發(fā)明，除非另有規(guī)定。
[0061] -般公知，鋼板的楊氏模量和r值均取決于晶體取向，它們的值變化很大。本發(fā)明 人等調(diào)查了作為提高鋼板的r值的取向所熟知的γ纖維（{111}〈112>?{111}〈110>取向 群））和靠近其的取向的楊氏模量各向異性。如此，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，稍微偏離γ纖維的 {557}〈9165〉的取向是r值劣化較少、且任意面內(nèi)方向的楊氏模量都高、尤其是橫向的楊氏 模量提高的取向，而相反地，{332}〈110>取向是使軋制方向和橫向的楊氏模量降低的取向。
[0062] 因此，本發(fā)明人等對(duì)于增強(qiáng){557}〈9165〉取向且弱化{332}〈110>的方法反復(fù)深入 研宄，結(jié)果弄清楚了以下事實(shí)。
[0063] S卩，在將C量減低至0.0045%以下、添加了 Nb和/或Ti的成分體系中，通過(guò)限 定為固溶Mn和固溶B適量殘留的成分體系，且將熱軋條件優(yōu)化，從而將熱軋板細(xì)?；⑶?熱軋板晶粒形狀變成貝氏體，退火時(shí)的{557}〈9165〉的成核位點(diǎn)增加，相反地，{332}〈110> 取向的發(fā)達(dá)被抑制。另外新發(fā)現(xiàn)，將相變織構(gòu)強(qiáng)力發(fā)達(dá)的熱軋板冷軋、退火時(shí)，由于固溶 Mn、B的存在，退火時(shí)的恢復(fù)被適度抑制、{557}〈9165>取向被進(jìn)一步增強(qiáng)。另外發(fā)現(xiàn)，將 {557}〈9165〉的隨機(jī)強(qiáng)度比設(shè)定為（A)、將{332}〈110>的隨機(jī)強(qiáng)度比設(shè)定為（B)時(shí)，滿(mǎn)足下 式KAV(B)多5}對(duì)于高楊氏模量化來(lái)說(shuō)是重要的。另外，{111}〈112>取向作為提高r值 的取向是已知的，將其隨機(jī)強(qiáng)度比（C)設(shè)定為7以上從深拉性的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)是重要的，隨機(jī)強(qiáng) 度比（C)強(qiáng)于隨機(jī)強(qiáng)度比㈧時(shí)，橫向的楊氏模量降低，因此滿(mǎn)足下式KA) > (C)}也是重 要的。
[0064] 其中，本發(fā)明中所述的楊氏模量可以使用動(dòng)態(tài)振動(dòng)法和靜態(tài)拉伸法中任一者的 值。
[0065] [冷軋鋼板]
[0066] 本發(fā)明的冷軋鋼板按質(zhì)量％計(jì)為C :0. 0005?0. 0045%、Mn :0. 80?2. 50%、Ti : 0· 002 ?0· 150%、B :0· 0005 ?0· 01%、Si :0 ?I. 0%、A1 :0 ?0· 10%、Nb :0 ?0· 040%、 Mo :0 ?0· 500%、Cr :0 ?3. 000%、W :0 ?3. 000%、Cu :0 ?3. 000%、Ni :0 ?3. 000%、 Ca :0 ?0· 1000%、Rem :0 ?0· 1000%、V :0 ?0· 100%、P :0· 15% 以下、S :0· 010% 以下、N : 0.006%以下，滿(mǎn)足下述式（1)，余量為鐵和雜質(zhì)；板厚1/4的厚度位置的{332}〈110>取向 的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)為3以下，{557}〈9165〉取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（B)和{111}〈112>取向的隨 機(jī)強(qiáng)度比（C)均為7以上，且滿(mǎn)足KBV(A)彡5}和{(B) > (C)}。
[0067] 0· 07 < (Mn (質(zhì)量％ )-Mn* (質(zhì)量％ )) / (B (ppm)-B* (ppm)) < 0· 2.....(I)
[0068] 在上述式⑴中，
[0069] Mn*(質(zhì)量％ ) = 55S(質(zhì)量％ )/32
[0070] B* (ppm) = 10 (N(質(zhì)量％ )-HTi (質(zhì)量％ )/48)/14X10000。
[0071] Mn* < 0、B* < 0 時(shí)，將 視為 0。
[0072] [鋼組成]
[0073] 以下進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明在本發(fā)明中限定鋼組成的理由。需要說(shuō)明的是，在以下的說(shuō) 明中，關(guān)于鋼組成的" ％ "表示質(zhì)量％，除非另有規(guī)定。
[0074] [必須成分]
[0075] (C :碳）0· 0005 ?0· 0045 %
[0076] C是用于提高鋼板的強(qiáng)度所必需的元素。然而，C在熱軋板內(nèi)以固溶狀態(tài)殘留時(shí)， 由于冷軋中在晶粒內(nèi)形成剪切帶，使軋制方向的楊氏模量降低的{11〇}〈〇〇1>取向發(fā)達(dá)，因 此將含量設(shè)定為0.0045%以下。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，理想的是將C量設(shè)定為0.004%以下， 進(jìn)一步理想地為〇. 0035%以下。另一方面，為了使C量低于0. 0005%，真空脫氣處理成本 變得過(guò)大，因此C的下限設(shè)定為0. 0005%。
[0077] (Mn :錳）0· 80 ?2. 50%
[0078] Mn在本發(fā)明中是重要的元素。Mn具有提高熱軋結(jié)束后的冷卻時(shí)的淬透性、使熱軋 板組織為貝氏體-鐵素體的效果。另外，Mn通過(guò)與B復(fù)合含有，抑制冷軋后的退火中的恢 復(fù)。照此，恢復(fù)被抑制的γ纖維取向的加工晶粒中，{557}〈9165>容易再結(jié)晶，楊氏模量提 高。因此，在本發(fā)明中，Mn含有0.8%以上。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，理想的是含有1.0%以上 的Μη。
[0079] 另一方面，含有超過(guò)2. 5%的Mn時(shí)，再結(jié)晶延遲，{112}〈110>取向發(fā)達(dá)，45°方向 的楊氏模量劣化。因此，Mn的上限設(shè)定為2.5%。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的是Mn為 2. 0%以下，進(jìn)一步理想地為1. 5%以下。
[0080] (Ti :鈦）0· 002 ?0· 150%
[0081] Ti是有助于提高深拉性和楊氏模量的重要元素。Ti在γ相高溫域形成氮化物， 與下述的Nb同樣地，在熱軋中抑制加工γ相時(shí)的再結(jié)晶。另外，由于在卷取中以TiC形式 析出，使固溶C量減低，尤其提高深拉性。此外，通過(guò)在高溫下形成TiN，抑制BN的析出，因 此可以確保固溶B，因此促進(jìn)提高楊氏模量所優(yōu)選的織構(gòu)的發(fā)達(dá)。為了獲得該效果，必須含 有0.002%以上的Ti。另一方面，含有0. 150%以上的Ti時(shí)，再結(jié)晶溫度升高，同時(shí)加工性 顯著劣化，因此將該值設(shè)定為上限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選將Ti量設(shè)定為0. 100%以下， 進(jìn)一步優(yōu)選為〇. 060%以下。
[0082] (B :硼）0· 0005 ?0· 01 %
[0083] B與Ti同樣地在本發(fā)明中也是重要的元素。B將淬透性以及熱軋板的顯微組織和 織構(gòu)優(yōu)化。另外，B通過(guò)與Mn復(fù)合含有，適度地延遲冷軋后的退火中的恢復(fù)，有助于優(yōu)化的 織構(gòu)形成。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，B含有0.0005%以上，更理想的是含有0.001%以上。另一方面， 含有超過(guò)0. 01 %的B顯著提高再結(jié)晶溫度，導(dǎo)致加工性的劣化，因此將該值設(shè)定為上限。另 夕卜，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，B量理想的是設(shè)定為0. 004%以下，進(jìn)一步理想地為0. 003%以下。
[0084] [任意成分]
[0085] 在本發(fā)明中，除了上述必須成分以外，可以進(jìn)一步含有規(guī)定范圍的以下任意成分。
[0086] 為了脫氧，可以含有Si、Al的一者或兩者。
[0087] (Si:-)0?L0%
[0088] Si的下限沒(méi)有限制，由于是脫氧元素，理想的是含有0.01%以上。另外，Si是通過(guò) 固溶強(qiáng)化而增加強(qiáng)度的元素，因此根據(jù)用途以1. 〇%為上限含有。含有超過(guò)1. 〇%的Si將 導(dǎo)致加工性劣化，因此將該值設(shè)定為上限。另外，Si的含有會(huì)成為稱(chēng)之為Si氧化皮的熱軋 中的氧化皮瑕疵的原因，除此以外，使鍍層的密合性降低，因此更理想的是設(shè)定為〇. 8%以 下。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，Si的含量更理想地為0.6%以下。
[0089] (Al :鋁）0 ?0· 10%
[0090] Al是脫氧調(diào)制劑，下限沒(méi)有特別限制，從脫氧作用的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選設(shè)定為 0.010%以上。另一方面，Al是顯著提高相變點(diǎn)的元素，添加超過(guò)0. 10%時(shí)，γ域軋制變得 困難，因此將其上限設(shè)定為0. 10%。
[0091] (Nb :鈮）0 ?0· 040%
[0092] 此外，更理想的是含有規(guī)定范圍的Nb。Nb顯著抑制熱軋中加工γ相時(shí)的再結(jié)晶， 顯著促進(jìn)γ相中的加工織構(gòu)的形成。另外，Nb在卷取中形成NbC，減低固溶C，從而有助于 提高深拉性。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，Nb理想地含有0.005%以上，更理想地含有0.015%以上。然 而，Nb的含量超過(guò)0. 040%時(shí)，退火時(shí)的再結(jié)晶被抑制，深拉性劣化。因此，Nb的含量的上 限設(shè)定為〇. 04%。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，Nb的含量更理想的是設(shè)定為0. 03 %以下，更理想 地為0.025%以下。
[0093] 進(jìn)一步，在本發(fā)明中，作為用于改善鋼特性的元素，更理想的是含有Mo、Cr、W、Cu、 Ni中的一種或兩種以上。具體而言，根據(jù)用途，理想的是含有0.005?0.500%的Mo、范圍 各為0. 005?3. 000 %的Cr、W、Cu、Ni中的一種或兩種以上。
[0094] (Mo :鉬）0 ?0· 500%
[0095] Mo是具有提高淬透性并且形成碳化物而提高強(qiáng)度的效果的元素。因此，含有Mo 時(shí)，理想的是含有0. 005%以上。另一方面，含有超過(guò)0. 5%的Mo時(shí)，使延性、焊接性降低。 從以上的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，Mo理想的是根據(jù)需要以0. 005%以上且0. 500%以下的范圍含有。
[0096] (Cr :鉻）0 ?3. 000%
[0097] Cr也是具有提高淬透性并且形成碳化物而提高強(qiáng)度的效果的元素。因此，含有Cr 時(shí)，理想的是含有0. 005%以上。另一方面，含有超過(guò)3. 000%的Cr時(shí)，使延性、焊接性降低。 從以上的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，Cr理想的是根據(jù)需要以0. 005%以上且3. 000%以下的范圍含有。
[0098] (W :鎢）0 ?3. 000%
[0099] W也是具有提高淬透性并且形成碳化物而提高強(qiáng)度的效果的元素。因此，含有W 時(shí)，理想的是含有0. 005%以上。另一方面，含有超過(guò)3. 000%的W時(shí)，使延性、焊接性降低。 從以上的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，W理想的是根據(jù)需要以0. 005%以上且3. 000%以下的范圍含有。
[0100] (Cu :銅）0 ?3. 000%
[0101] Cu是提高鋼板強(qiáng)度，同時(shí)改進(jìn)耐腐蝕性、氧化皮的剝離性的元素。因此，含有Cu 時(shí)，理想的是含有0. 005%以上。另一方面，含有超過(guò)3. 000%的Cu時(shí)，構(gòu)成表面瑕疵的原 因，因此理想的是根據(jù)需要以0. 005%以上且3. 000%以下的范圍含有。
[0102] (Ni :鎳）0 ?3. 000%
[0103] Ni是提尚鋼板強(qiáng)度，同時(shí)提尚初性的兀素。因此，含有Ni時(shí)，理想的是含有 0. 005%以上。另一方面，含有超過(guò)3. 000%的Ni時(shí)，構(gòu)成延性劣化的原因，因此理想的是根 據(jù)需要以〇. 005%以上且3. 000%以下的范圍含有。
[0104] (Ca :0 ?0· 1000 %、REM :0 ?0· 1000 %、V :0 ?0· 100 % )
[0105] 進(jìn)一步，在本發(fā)明中，作為用于獲得提高強(qiáng)度或改善鋼板的材質(zhì)的效果的元素，優(yōu) 選還含有Ca、REM (稀土元素）、V中的一種或兩種以上。
[0106] Ca和REM的含量低于0. 0005%、V的添加量低于0. 001 %時(shí)，有可能不能獲得上述 充分的效果。另一方面，Ca和REM的含量超過(guò)0. 1000%，V的含量超過(guò)0. 100%時(shí)，有時(shí)損 害延性。因此，含有Ca、REM、V時(shí)，優(yōu)選分別以如下范圍含有Ca :0. 0005?0. 1000%、REM : 0· 0005 ?0· 1000%、V :0· 001 ?0· 100%。
[0107] 上述以外的余量是Fe和雜質(zhì)。作為雜質(zhì)，可例示出礦石、廢料等原材料中含有的 物質(zhì)、制造工序中含有的物質(zhì)。在本發(fā)明中，作為代表性雜質(zhì)，可例示出P、S、N等。
[0108] (P:磷）0.15% 以下
[0109] P在鋼中作為雜質(zhì)含有。P的下限沒(méi)有規(guī)定，由于它是能夠廉價(jià)地提高強(qiáng)度的元 素，因此可以含有超過(guò)0.01%。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，理想的是含有0.02%以上的P。另一 方面，含有0. 15%以上的P構(gòu)成二次加工開(kāi)裂的原因，因此上限為0. 15%。另外，從該觀(guān)點(diǎn) 出發(fā)，P量更理想的是設(shè)定為〇. 1 %以下，進(jìn)一步理想地為〇. 08%以下。
[0110] (S :硫）0.010% 以下
[0111] S在鋼中作為雜質(zhì)含有。S形成MnS，導(dǎo)致加工性的劣化，同時(shí)減低固溶Mn量，因此 將上限設(shè)定為〇. 010%。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，S量更理想的是設(shè)定為0. 008%以下。
[0112] (N :氮）0· 006% 以下
[0113] N是在鋼中含有的雜質(zhì)。下限沒(méi)有特別設(shè)定，若設(shè)定為低于0.0005%，則制鋼成本 增高，因此優(yōu)選設(shè)定為0.0005%以上。另一方面，N在高溫下與Ti形成TiN，抑制γ相中的 再結(jié)晶，TiN的量過(guò)度增加時(shí)，加工性劣化，因此上限設(shè)定為0. 006%。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)， N量設(shè)定為0. 0040%，更優(yōu)選設(shè)定為0.0020%以下。另外，含有TiN的Ti當(dāng)量（48--/14) 以上的N時(shí)，殘留的N形成BN，固溶B量減低，減低了淬火效果、恢復(fù)抑制效果。因此，N量 更理想的是設(shè)定為48--/14以下。
[0114] 另外，本發(fā)明的鋼除了以上的元素以外可以進(jìn)一步含有用于改善鋼特性的元素。 另外，作為余量，包括鐵，同時(shí)還可以包含Sn、As等不可避免地混入的元素（不可避免的雜 質(zhì)）。
[0115] (Mn量與B量的關(guān)系式）
[0116] 接著詳細(xì)說(shuō)明作為Mn量與B量的關(guān)系式的下述式（1)。
[0117] 在本發(fā)明中，以滿(mǎn)足下述式⑴表示的關(guān)系的范圍含有Mn和B。
[0118] 0· 07 彡（Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì)量％ )) AB(ppm)-B*(ppm))彡 0· 2.....(1)
[0119] 其中，在上述式（1)中，
[0120] Mn*(質(zhì)量％ ) = 55S(質(zhì)量％ )/32
[0121] B* (ppm) = 10 (N(質(zhì)量％ )-HTi (質(zhì)量％ )/48)/14X10000，
[0122] Mn* < 0、B* < 0 時(shí)，將 B* 視為 0。
[0123] 上述式（1)表示固溶Mn量與固溶B量之比。固溶Mn與固溶B共存時(shí)，導(dǎo)致與位 錯(cuò)的相互作用，恢復(fù)延遲，{557}〈9165>取向發(fā)達(dá)，{332}〈110>取向減少。然而，上述式（1) 表示的值小于〇. 07時(shí)，由于Mn相對(duì)于B的存在比太小，相互作用導(dǎo)致的恢復(fù)延遲變得不充 分，導(dǎo)致{332}〈110>取向增加以及{557}〈9165>取向減少，同時(shí){111}〈112>成為主取向。 因此，將該值0. 07設(shè)為下限。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，另外，上述式（1)表示的值更理想地以0. 1為 下限，進(jìn)一步理想地以0.11為下限。另一方面，上述式（1)表示的值即使超過(guò)0.2,不僅得 不到特別的效果，而且延性等其他的加工性降低。因此，將該值0.2設(shè)為上限。另外，從該 觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，該值更理想地為〇. 19以下。
[0124] [晶體取向]
[0125] 接著說(shuō)明本發(fā)明的冷軋鋼板的晶體取向。
[0126] 本發(fā)明的冷軋鋼板在板厚1/4厚度位置的{332}〈110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)為 3以下，{557}〈9165>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（B)和{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（C)均為7 以上，且滿(mǎn)足KBV(A)彡5}和{(B) > (C) }。
[0127] 圖1示出了表示本發(fā)明的冷軋鋼板的晶體取向的Φ 2 = 45 °截面的 ODF(Crystallite Orientation Distribution Function，晶體取向分布函數(shù)）。其中，關(guān) 于晶體的取向，通常將與板面垂直的取向用[hkl]或{hkl}表示，將與軋制方向平行的取 向用（UVW)或<uvw>表示。{hkl}、〈uvw>是等效的面的統(tǒng)稱(chēng)，[hkl]、（UVW)是指各個(gè)晶 面。即，在本發(fā)明中，由于以b.c.c.結(jié)構(gòu)為對(duì)象，例如，（111)、（-111)、（1-11)、（11-1)、 (-1-11)、（-11-1)、（1-1-1)、（-1-1-1)面是等效的，不加區(qū)別。在這種情況下，這些取向統(tǒng) 稱(chēng)為{111}。
[0128] 另外，由于ODF也用于表示對(duì)稱(chēng)性低的晶體結(jié)構(gòu)的取向，一般而言，用Φ1 = 0? 360°、Φ = 0?180°、Φ2 = 0?360°來(lái)表現(xiàn)，各個(gè)取向用[hkl] (uvw)表示。然而，在 本發(fā)明中，由于以對(duì)稱(chēng)性高的體心立方晶為對(duì)象，因此對(duì)于Φ和Φ2,用0?90°的范圍來(lái) 表現(xiàn)。另外，Φ 1根據(jù)在進(jìn)行計(jì)算時(shí)是否考慮了變形導(dǎo)致的對(duì)稱(chēng)性，其范圍改變，在本發(fā)明 中，考慮到對(duì)稱(chēng)性，選擇用Φ1 = O?90°來(lái)表示的方式，即在本發(fā)明中，選擇將Φ1 = O? 360°中的同一取向的平均值在0?90°的ODF上表示的方式。在該情況下，[hkl] (uw) 與{hkl}〈uw>同義。因此，例如，圖1所示的Φ2 = 45°截面中的ODF的（110)[1-11]的 隨機(jī)強(qiáng)度比是{11〇}〈111>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比。
[0129] 其中，{332}〈110>取向、{557}〈9165>取向和{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比由以 通過(guò)X射線(xiàn)衍射測(cè)定的{110}、{100}、{211}、{310}極點(diǎn)圖（pole figure)中的多個(gè)極點(diǎn) 圖為基礎(chǔ)用級(jí)數(shù)開(kāi)展法（series expansion)計(jì)算的、表示三維織構(gòu)的晶體取向分布函數(shù) (0DF:0rientation Distribution Function)求出即可。需要說(shuō)明的是，隨機(jī)強(qiáng)度比是指， 在相同條件下通過(guò)X射線(xiàn)衍射法等測(cè)定不具有在特定取向的集聚的標(biāo)準(zhǔn)試樣和供試材料 的X射線(xiàn)強(qiáng)度，將所得供試材料的X射線(xiàn)強(qiáng)度除以標(biāo)準(zhǔn)試樣的X射線(xiàn)強(qiáng)度而獲得的數(shù)值。
[0130] 如圖1所示，本發(fā)明的冷軋鋼板的晶體取向之一 {332}〈110>在ODF上用Φ1 = 0°、Φ= 65°、Φ2 = 45°來(lái)表示。然而，有時(shí)發(fā)生試驗(yàn)片加工、試樣的固定引起的測(cè)定誤 差，因此{(lán)332}〈110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)的值為Φ1 = 0?2°、Φ = 63?67°的范 圍內(nèi)的最大隨機(jī)強(qiáng)度比，將其上限設(shè)定為3。該值超過(guò)3.0時(shí)，尤其橫向的楊氏模量降低，因 此將該值設(shè)定為上限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，（A)理想的是設(shè)定為2.0以下，進(jìn)一步理想地 為1. 5以下。對(duì)隨機(jī)強(qiáng)度比（A)的值的下限沒(méi)有特別規(guī)定，原理上小于0的值沒(méi)有意義，因 此將該值設(shè)定為下限。
[0131] 另外，{557}〈9165> 取向在 ODF 上用 Φ1 = 20。、Φ = 45。、Φ2 = 45。來(lái)表示。 如上所述，在本發(fā)明中，考慮試驗(yàn)片加工等引起的測(cè)定誤差，{557}〈9165>取向的隨機(jī)強(qiáng)度 比（B)的值為Φ1 = 18?22°、Φ =43?47°的范圍內(nèi)的最大隨機(jī)強(qiáng)度比，該值的下限 設(shè)定為7。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，隨機(jī)強(qiáng)度比（B)的值更理想地為9以上，進(jìn)一步理想地為 11以上。該取向由于是使任意方向的楊氏模量提高到220GPa以上的優(yōu)選取向，因此不設(shè)置 隨機(jī)強(qiáng)度比（B)的上限，但隨機(jī)強(qiáng)度比達(dá)到30以上，則鋼板內(nèi)的晶粒的取向全部一致，即顯 示形成了單晶，有可能導(dǎo)致加工性的劣化等，因此理想的是設(shè)定為低于30。
[0132] 另外，{111}〈112> 取向在 ODF 上用 Φ1 = 90。、Φ = 55。、Φ2 = 45。來(lái)表示。 在本發(fā)明中，考慮上述那樣的試驗(yàn)片加工等引起的測(cè)定誤差，{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度 比（C)的值為Φ1 =88?90°、Φ =53?57°范圍內(nèi)的最大隨機(jī)強(qiáng)度比，該值的下限設(shè) 定為7。該值小于7時(shí)，不能獲得高的平均r值。然而，隨機(jī)強(qiáng)度比（C)顯示比（B)大的值 時(shí)，橫向的楊氏模量降低，因此設(shè)定為KB) > (C)}的關(guān)系。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的 是{(B) > 1.2(C)}的關(guān)系。
[0133] 另外，{332}〈110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)與{557}〈9165〉取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（B) 滿(mǎn)足KBV㈧》5}。該值小于5時(shí)，難以達(dá)成225GPa以上的高橫向的楊氏模量。另外，從 該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，上述式表示的值更理想地為10以上。
[0134] 其中，X射線(xiàn)衍射用試樣的制作如下進(jìn)行。
[0135] 首先，通過(guò)機(jī)械研磨或化學(xué)研磨等將鋼板研磨至板厚方向上規(guī)定的位置，通過(guò)拋 光（buffing)精加工為鏡面之后，通過(guò)電解研磨或化學(xué)研磨除去應(yīng)變，同時(shí)調(diào)整成1/4板厚 部為測(cè)定面。其中，由于難以將測(cè)定面正確地設(shè)定為規(guī)定的板厚位置，因此以目標(biāo)位置為 中心，以使得相對(duì)于板厚為3%的范圍內(nèi)為測(cè)定面的方式制作試樣即可。另外，難以通過(guò)X 射線(xiàn)衍射測(cè)定時(shí)，通過(guò)EBSP (Electron Back Scattering Pattern、電子背散射圖樣）法或 ECP(Electron Channeling Pattern、電子通道圖樣）法進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)上充分的數(shù)的測(cè)定即 可。
[0136] [制造方法]
[0137] 接著詳細(xì)描述本發(fā)明的冷軋鋼板的制造條件。
[0138] 本發(fā)明的冷軋鋼板的制造方法首先是將具有上述化學(xué)成分的鋼坯加熱至1150 °C 以上。接著，將精軋的開(kāi)始溫度設(shè)定為1000?1100°c，在1000?950°C之間的溫度范圍至 少進(jìn)行一道次以上的使由下述式（2)決定的形狀比（X)為4. 4以下的軋制。接著，在比由 下述式（3)求出的A3相變溫度低50°C的溫度（A3相變溫度-50°C )以上且950°C以下的 溫度范圍至少進(jìn)行一道次以上的使由下述式（2)決定的形狀比（X)為3. 0?4. 2的軋制。 接著，終軋結(jié)束后在2s以?xún)?nèi)開(kāi)始冷卻，截至700°C的溫度范圍內(nèi)按照平均冷卻速度15°C /s 以上冷卻之后，在500?650°C的溫度范圍卷取。接著，進(jìn)行酸洗之后，實(shí)施壓下率為50? 90%的冷軋。然后，從室溫到650°C的溫度范圍按照平均加熱速度2?20°C /s加熱、進(jìn)而 650°C?700°C之間按照平均加熱速度2?15°C /s加熱。接著，進(jìn)行在700°C以上且900°C 以下的溫度范圍內(nèi)保持1秒以上的退火。
[0139] X(形狀比）=ld/hm.....(2)
[0140] 在上述式⑵中，
[0141] Ld(熱軋輥與鋼板的接觸弧長(zhǎng)）：>Γ (LX (hin-hout)/2)，
[0142] hm : (hin+hout)/2，
[0143] L :輥直徑，
[0144] hin :乳棍進(jìn)料側(cè)的板厚，
[0145] hout :乳棍出料側(cè)的板厚。
[0146] A3(°C)= 937.2-476.5C+56Si-19.7Mn-16.3Cu-26.6Ni-4.9Cr+38.1Mo+136.3Ti- 19. lNb+124. 8V+198. 4A1+3315. OB.....(3)
[0147] 在上述式（3)中，(：、5丨、]?11、？、(：11、附、0、]\1〇、11、恥、￥、41、8是各元素的含量[質(zhì) 量％ ]。關(guān)于不刻意含有Si、Al、Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V的鋼板，它們的含有率按0%計(jì)算。 (即，Si在少于0.01 %時(shí)，視為0%。Al在少于0.010%時(shí)，視為0%。Cu在少于0.005% 時(shí)，視為0%。Ni在少于0.005%時(shí)，視為0%。Cr在少于0.005%時(shí)，視為0%。Mo在少于 0.005%時(shí)，視為0%。Nb在少于0.005%時(shí)，視為0%。V在少于0.001 %時(shí)，視為0%。）
[0148] 在本發(fā)明的制造方法中，首先，按照常法將鋼熔煉、鑄造，獲得供于熱軋的鋼還。該 鋼坯可以是鍛造或軋制鋼錠而獲得的，從生產(chǎn)率的觀(guān)點(diǎn)考慮，優(yōu)選通過(guò)連鑄來(lái)制造鋼坯。另 夕卜，可以使用薄板還連鑄機(jī)（thin slab caster)等來(lái)制造。
[0149] 另外，鋼坯通常在鑄造后冷卻，為了進(jìn)行熱軋，再次加熱。在該情況下，進(jìn)行熱軋時(shí) 的鋼坯的加熱溫度設(shè)定為1150°C以上。這是因?yàn)?，鋼坯的加熱溫度低?150°C時(shí)，Nb、Ti 沒(méi)有充分固溶，在熱軋中阻礙適合于高楊氏模量化的織構(gòu)的形成。另外，從有效地將鋼坯均 一加熱的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，也將加熱溫度設(shè)定為1150°C以上。加熱溫度的上限沒(méi)有規(guī)定，加熱至超 過(guò)1300 °C時(shí)，鋼板的晶體粒徑變得粗大，有可能損害加工性。其中，可以采用將熔煉的鋼鑄 造之后立即進(jìn)行熱軋的連鑄-直接軋制（CC-DR)這樣的工藝。
[0150] 在本發(fā)明中，精軋的開(kāi)始溫度是重要的，其溫度范圍設(shè)定為1000?1100°C。精軋 的開(kāi)始溫度超過(guò)1100°c時(shí)，在精軋的前段的軋制中的應(yīng)變沒(méi)有充分蓄積，在熱軋中加工織 構(gòu)不發(fā)達(dá)且熱軋板沒(méi)有細(xì)粒化，因此在冷軋和退火后，{332}〈110>取向發(fā)達(dá)。另外，從該觀(guān) 點(diǎn)出發(fā)，更理想的是，精軋?jiān)?050°C以下開(kāi)始。另一方面，在低于1000°C下開(kāi)始軋制時(shí)，難 以在由上述式（3)求出的（A3相變溫度-50) °C以上結(jié)束熱軋，同時(shí)使楊氏模量劣化的取向 發(fā)達(dá)，因此將l〇〇〇°C作為下限。
[0151] 另外，在本發(fā)明的制造方法中，在1000?950°C的溫度域至少進(jìn)行一道次以上的 使由上述式（2)決定的形狀比（X)為4. 4以下的軋制。在該溫度范圍內(nèi)的軋制通過(guò)使熱奧 氏體組織再結(jié)晶，使熱軋板粒徑變得微細(xì)，具有抑制冷軋退火后的{332}〈110>取向發(fā)達(dá)的 效果。然而，形狀比超過(guò)4. 4時(shí)，在冷軋?jiān)俳Y(jié)晶退火時(shí)，表面附近難以形成{557}〈9165〉取 向，因此將形狀比的上限限制在4. 4。4.2以下是更優(yōu)選的范圍。
[0152] 在上述軋制之后，在（A3相變溫度-50) °C以上且950°C以下的溫度域至少進(jìn)行一 道次以上的使由上述式⑵決定的形狀比⑴為3. 0?4. 2的軋制。
[0153] A3相變溫度由上述式（3)求出。在低于（A3相變溫度-50) °C進(jìn)行軋制時(shí)，變成α 域熱乳，使楊氏模量降低的{100}〈〇〇1>取向發(fā)達(dá)，同時(shí)熱軋板粒徑變小，{332}〈110>取向 變?nèi)?。因此，將該溫度設(shè)定為下限。另一方面，若不在950°C以下的再結(jié)晶被抑制的溫度域 施加適當(dāng)?shù)募羟凶冃?，則冷軋?jiān)俳Y(jié)晶退火時(shí)無(wú)法形成作為{557}〈9165〉取向的成核位點(diǎn)的 初期組織，因此將該溫度設(shè)定為上限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，上述軋制溫度優(yōu)選設(shè)定為930°C 以下。
[0154] 在（A3相變溫度-50) °C以上且950°C以下的溫度域進(jìn)行的軋制中，由上述式（2) 決定的形狀比低于3. 0時(shí)，沒(méi)有施加充分的剪切變形，因此將該值設(shè)定為下限。另一方面， 以4. 2以上的形狀比進(jìn)行軋制時(shí)，熱軋板的最表層中，冷軋和退火后使r值的各向異性增大 的取向發(fā)達(dá)，因此將該值設(shè)定為上限。其中，乳輥的直徑L是在室溫下測(cè)定的值，不必考慮 熱軋中的扁平。另外，各軋輥的進(jìn)料側(cè)的板厚hin和出料側(cè)的板厚hout可以使用放射線(xiàn)等 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定，也可以根據(jù)軋制負(fù)載并考慮變形阻力等來(lái)計(jì)算求出。
[0155] 接著，終軋結(jié)束后在2s以?xún)?nèi)開(kāi)始冷卻，按照15°C /s以上的平均冷卻速度冷卻到 700°C。到冷卻開(kāi)始的時(shí)間理想地為1.5s以下。終軋結(jié)束后到冷卻開(kāi)始的時(shí)間超過(guò)2s時(shí)， 熱軋板粒徑變粗大，在冷軋?jiān)俳Y(jié)晶退火時(shí)，{332}〈110>取向增強(qiáng)。另外，冷卻的到達(dá)溫度超 過(guò)700°C、冷卻速度小于15°C /s時(shí)，淬透性不足，熱軋板粒徑變大，同時(shí)組織發(fā)生多邊形鐵 素體化，{332}〈110>取向增強(qiáng)。因此，在本發(fā)明中，將15°C/s設(shè)定為平均冷卻速度的下限。 其中，平均冷卻速度的上限沒(méi)有限定，以l〇〇°C /s以上冷卻需要具有過(guò)大的設(shè)備，且得不到 特別的效果，因此理想地以低于l〇〇°C /s的速度冷卻。
[0156] 利用上述條件冷卻之后，在500?650°C的溫度范圍卷取。卷取溫度低于500°C 時(shí)，TiC或NbC沒(méi)有析出，固溶C殘留，r值降低，因此將該值設(shè)定為卷取溫度的下限。另一 方面，卷取溫度超過(guò)650°C時(shí)，熱軋板粒徑變大，形成具有直線(xiàn)性晶界的多邊形鐵素體組織， {332}〈110>取向增加。因此，在本發(fā)明中，將650°C設(shè)定為卷取溫度的上限。另外，從該觀(guān) 點(diǎn)出發(fā)，卷取溫度更理想的是設(shè)定為600°C以下。
[0157] 接著，將用上述方法制造的熱軋鋼板酸洗之后，以50?90%的范圍的壓下率實(shí)施 冷軋。冷軋中的壓下率低于50%，則冷軋織構(gòu)不足夠發(fā)達(dá)，r值降低，因此將該值設(shè)定為下 限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，冷軋中的壓下率更理想地為60%以上，進(jìn)一步理想地為65%以 上。另一方面，壓下率超過(guò)90%時(shí)，冷軋機(jī)的負(fù)荷增高，與此同時(shí)，使r值的各向異性增大的 取向即{110}〈001 >取向、使r值和楊氏模量的絕對(duì)值降低的{100}〈012>取向的集聚度變 大，因此將該值設(shè)定為上限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，冷軋中的壓下率更理想的是設(shè)定為85% 以下，進(jìn)一步理想地為80%以下。
[0158] 接著，進(jìn)行退火。此時(shí)，從室溫到650 °C的平均加熱速度設(shè)定為2?20 °C /s。該加 熱速度低于2°C /s時(shí)，在低溫下引起再結(jié)晶，{557}〈9165>取向變?nèi)?，因此將該值設(shè)定為下 限。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的是將加熱速度設(shè)定為4°C/s以上。另一方面，加熱速度 超過(guò)20°C/s時(shí)，在加熱中再結(jié)晶沒(méi)有開(kāi)始，{112}〈110>取向發(fā)達(dá)，因此導(dǎo)致45°方向的r 值降低。另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的是將加熱速度設(shè)定為15°C /s以下。
[0159] 接著，在650 °C?700 °C的范圍進(jìn)行加熱，該溫度范圍內(nèi)的平均加熱速度設(shè)定為 2?15°C /s。該加熱速度低于2°C /s時(shí)，{557}〈9165〉取向變?nèi)?，因此將該值設(shè)定為下限。 另外，從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的是將加熱速度設(shè)定為4°C /s以上。另一方面，加熱速度超過(guò) 15°C/s時(shí)，在加熱中再結(jié)晶沒(méi)有開(kāi)始，{112}〈110>取向發(fā)達(dá)，因此導(dǎo)致45°方向的r值降 低，此外，{332}〈110>取向增強(qiáng)。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，更理想的是將加熱速度設(shè)定為10°C /s以 下。
[0160] 以上述加熱速度加熱至700°C之后，進(jìn)一步加熱至700°C以上且900°C以下，進(jìn)行1 秒以上。退火溫度在700°C以下時(shí)，冷軋時(shí)的加工組織直接殘留，導(dǎo)致成形性顯著降低，因而 將該溫度設(shè)定為退火的下限值。另一方面，退火溫度超過(guò)900°C時(shí)，織構(gòu)被破壞，形狀保持性 劣化，因此將其設(shè)定為上限。
[0161] 需要說(shuō)明的是，在本發(fā)明的冷軋鋼板的制造方法中，利用上述條件退火之后，可以 在線(xiàn)或離線(xiàn)實(shí)施壓下率10%以下的平整軋制。
[0162] [鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板]
[0163] 本發(fā)明的鋅系電鍍冷軋鋼板是在上述本發(fā)明的冷軋鋼板的表面進(jìn)一步實(shí)施鋅系 電鍍而獲得的。另外，本發(fā)明的熱浸鍍鋅冷軋鋼板是在上述本發(fā)明的冷軋鋼板的表面進(jìn)一 步實(shí)施熱浸鍍鋅而獲得的。另外，本發(fā)明的合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板是在上述本發(fā)明的冷 軋鋼板的表面進(jìn)一步實(shí)施合金化熱浸鍍鋅而獲得的。照此，在本發(fā)明中，在冷軋鋼板的表面 可以根據(jù)用途可以實(shí)施鋅系電鍍、熱浸鍍鋅或合金化熱浸鍍鋅。
[0164] 本發(fā)明的鋅系電鍍冷軋鋼板的制造方法在按照上述條件和步驟制造的冷軋鋼板 的表面采用以往公知的方法實(shí)施鋅系電鍍。另外，本發(fā)明的熱浸鍍鋅冷軋鋼板（合金化熱 浸鍍鋅冷軋鋼板）的制造方法在按照上述條件和步驟制造的冷軋鋼板的表面采用以往公 知的方法實(shí)施熱浸鍍鋅。
[0165] 此時(shí)，對(duì)鋅鍍層的組成沒(méi)有特別限制，除了鋅以外，可以根據(jù)需要含有Fe、Al、Mn、 Cr、Mg、Pb、Sn、Ni 等。
[0166] 按照上述方法，可獲得本發(fā)明的鋅系電鍍冷軋鋼板和熱浸鍍鋅冷軋鋼板。
[0167] 另外，在制造本發(fā)明的合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板時(shí)，采用如下方法：對(duì)用上述方法 獲得的本發(fā)明的熱浸鍍鋅冷軋鋼板進(jìn)一步在450?600°C的溫度范圍實(shí)施IOs以上的熱處 理，從而進(jìn)行合金化處理。
[0168] 上述合金化處理（熱處理）有必要在450?600°C的范圍內(nèi)進(jìn)行。該溫度低于 450°C時(shí)，具有合金化不充分進(jìn)行的問(wèn)題。另外，在600°C以上時(shí)，合金化過(guò)度進(jìn)行，鍍層脆 化，因而壓制等加工會(huì)誘發(fā)鍍層剝離等問(wèn)題。
[0169] 另外，合金化處理的時(shí)間設(shè)定為IOs以上。合金化處理的時(shí)間少于IOs時(shí)，合金化 不充分進(jìn)行。另外，合金化處理的時(shí)間的上限沒(méi)有特別限定，通常采用連續(xù)生產(chǎn)線(xiàn)上設(shè)置的 熱處理設(shè)備進(jìn)行，所以進(jìn)行超過(guò)3000s時(shí)，損害生產(chǎn)率，或者需要加大設(shè)備投資，制造成本 增高，因此優(yōu)選將其設(shè)定為上限。
[0170] 另外，在本發(fā)明中，在上述的合金化處理之前，根據(jù)制造設(shè)備的構(gòu)成，可以預(yù)先實(shí) 施Ac3相變溫度以下的退火。如果在合金化處理之前進(jìn)行的退火的溫度是上述溫度域以下 的溫度，則織構(gòu)基本上沒(méi)有發(fā)生變化，因此可抑制楊氏模量的降低。
[0171] 另外，在本發(fā)明中，關(guān)于上述平整軋制，可以在鋅系電鍍、鍍鋅、合金化處理之后進(jìn) 行。
[0172] 根據(jù)以上說(shuō)明的本發(fā)明的剛性和深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱 浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法，采用上述構(gòu)成，可以獲得任 意方向的楊氏模量均為206GPa以上且垂直軋制方向的楊氏模量為225GPa以上、乳制方向 的靜態(tài)楊氏模量提高、剛性?xún)?yōu)異且平均r值為1. 4以上、深拉性?xún)?yōu)異的冷軋鋼板、鋅系電鍍 冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板或者合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板。
[0173] 因此，例如通過(guò)將本發(fā)明應(yīng)用于面板部件等汽車(chē)部件，除了加工性提高以外，能夠 充分享受與剛性提高帶來(lái)的部件的薄板化相伴的燃料耗費(fèi)改善、車(chē)身輕量化的優(yōu)點(diǎn)，因此 其社會(huì)貢獻(xiàn)不可估量。
[0174] 實(shí)施例
[0175] 以下給出本發(fā)明的冷軋鋼板、鋅系電鍍冷軋鋼板、熱浸鍍鋅冷軋鋼板、合金化熱浸 鍍鋅冷軋鋼板及它們的制造方法的實(shí)施例來(lái)更具體地說(shuō)明本發(fā)明。本發(fā)明不限于下述實(shí)施 例，可以在迎合上述要旨、下述要旨的范圍內(nèi)進(jìn)行適當(dāng)改變來(lái)實(shí)施，這些改變均包括在本發(fā) 明的技術(shù)范圍內(nèi)。
[0176] 在本實(shí)施例中，首先將具有表1所示的組成的鋼熔煉，制造鋼坯。將表1的各鋼坯 加熱，進(jìn)行熱粗軋之后，繼而在表2所示的條件下進(jìn)行精軋。精軋的軋機(jī)由總共7段構(gòu)成， 棍徑為650?830mm。另外，最終道次后的最終板厚為2. 3mm?4. 5mm。
[0177] 在表1中，數(shù)值所帶的下劃線(xiàn)是指合金成分在本發(fā)明的范圍外。是指不刻意含 有各合金成分。另外，表1中所示的"式⑴Mn/B"是上述式⑴中的" (Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì) 量％))八8_111)-8*_111))"的值。"式（3)仏3-50)°〇"是比由上述式（3)求出的六3相變 溫度低50 °C的溫度（A3相變溫度-50 °C )的值。
[0178] 在表2中，數(shù)值所帶的下劃線(xiàn)是指制造條件在本發(fā)明的范圍外。SRITC ]表示鋼 坯的加熱溫度，H)T[°C ]表示精軋的第一道次的進(jìn)料側(cè)溫度（精軋的開(kāi)始溫度），F(xiàn)ITC ] 表示精軋的最終道次后即精軋的出料側(cè)的溫度，t[s]表示從終軋到冷卻開(kāi)始的時(shí)間，冷卻 速度表示從精軋結(jié)束后到700°C的平均冷卻速度，CT[°C ]表示卷取溫度。形狀比1表示在 1000°C?950°C的溫度域進(jìn)行的第4道次的形狀比，形狀比2表示在（A3相變溫度-50) °C 以上且950°C以下的溫度域進(jìn)行的第7道次的形狀比。冷軋率是熱軋板的板厚與冷軋結(jié)束 后的板厚之差除以熱軋板的板厚所獲得的值，以百分率形式表示。加熱速度1表示從室溫 到650°C的平均加熱速度。加熱速度2表示從650°C到700°C的平均加熱速度。
[0179] [表 1]
[0180]

【權(quán)利要求】
1. 一種冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)為c:0. 0005?0. 0045%、Mn:0. 80?2. 50%、Ti: 0? 002 ?0? 150%、B:0? 0005 ?0? 01%、Si:0 ?1. 0%、A1 :0 ?0? 10%、Nb:0 ?0? 040%、 Mo:0 ?0? 500%、Cr:0 ?3. 000%、W:0 ?3. 000%、Cu:0 ?3. 000%、Ni:0 ?3. 000%、 Ca:0 ?0? 1000%、Rem:0 ?0? 1000%、V:0 ?0? 100%、P:0? 15% 以下、S:0? 010% 以下、N: 0.006%以下，滿(mǎn)足下述式（1)，余量為鐵和雜質(zhì)； 板厚1/4的厚度位置的{332}〈110>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（A)為3以下，{557}〈9 16 5>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（B)和{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比（C)均為7以上，且滿(mǎn) 足{(BV(A) >5}和{(B) > (〇}， 0? 07 < (Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì)量％ ))/(B(ppm)-B*(ppm)) < 0? 2.....(1) 在上述式（1)中， Mn* (質(zhì)量％) =55S(質(zhì)量％)/32 B*(ppm) = 10(N(質(zhì)量％ )-14Ti(質(zhì)量％ )/48)/14X10000 ; Mn* < 0、B* < 0 時(shí)，將 視為 0。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Si:0. 01?1.0%、A1 :0. 010? 0. 10 %的一種或兩種。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Nb:0. 005?0. 040%。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1?3的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Mo:0. 005? 0. 500%、Cr:0. 005 ?3. 000%、W:0. 005 ?3. 000%、Cu:0. 005 ?3. 000%、Ni:0. 005 ? 3. 000 %中的一種或兩種以上。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1?4的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其按質(zhì)量％計(jì)含有Ca:0. 0005? 0? 1000%、Rem:0? 0005 ?0? 1000%、V:0? 001 ?0? 100% 中的一種或兩種以上。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1?5的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其中，垂直軋制方向的楊氏模量為 225GPa以上，乳制方向和相對(duì)于軋制方向?yàn)?5°方向的楊氏模量均為206GPa以上，且平均 r值為1. 4以上。
7. -種鋅系電鍍冷軋鋼板，其是在權(quán)利要求1?6的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的表面實(shí) 施鋅系電鍍而獲得的。
8. -種熱浸鍍鋅冷軋鋼板，其是在權(quán)利要求1?6的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的表面實(shí) 施熱浸鍍鋅而獲得的。
9. 一種合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板，其是在權(quán)利要求1?6的任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的 表面實(shí)施合金化熱浸鍍鋅而獲得的。
10. -種冷軋鋼板的制造方法，該方法將下述鋼坯加熱至1150°C以上，接著，將精軋的 開(kāi)始溫度設(shè)定為1000?1100°C，在1000?950°C之間的溫度范圍至少進(jìn)行一道次以上的 使由下述式（2)決定的形狀比（X)為4. 4以下的軋制，接著，在比由下述式（3)求出的A3相 變溫度低50°C的溫度以上且950°C以下的溫度范圍至少進(jìn)行一道次以上的使由下述式（2) 決定的形狀比（X)為3. 0?4. 2的軋制，接著，終軋結(jié)束后在2s以?xún)?nèi)開(kāi)始冷卻，截至700°C的 溫度范圍內(nèi)按照平均冷卻速度15°C/s以上冷卻之后，在500?650°C的溫度范圍卷取，接 著，進(jìn)行酸洗之后，實(shí)施壓下率為50?90%的冷軋，從室溫到650°C的溫度范圍按照平均加 熱速度2?20°C/s加熱，進(jìn)而650°C?700°C之間按照平均加熱速度2?15°C/s加熱，接 著進(jìn)行在700°C以上且900°C以下的溫度范圍內(nèi)保持1秒以上的退火，所述鋼坯按質(zhì)量％計(jì) 為C:0? 0005 ?0? 0045%、Mn:0? 80 ?2. 50%、Ti:0? 002 ?0? 150%、B:0? 0005 ?0? 01%、Si:0 ?1. 0%、A1 :0 ?0? 10%、Nb:0 ?0? 040%、Mo:0 ?0? 500%、Cr:0 ?3. 000%、W: 0 ?3. 000%、Cu:0 ?3. 000%、Ni:0 ?3. 000%、Ca:0 ?0? 1000%、Rem:0 ?0? 1000%、 V:0?0? 100%、P:0? 15%以下、S:0? 010%以下、N:0? 006%以下，滿(mǎn)足下述式（1)，余量為 鐵和雜質(zhì)， 0? 07 < (Mn(質(zhì)量％ )-Mn*(質(zhì)量％ ))/(B(ppm)-B*(ppm)) < 0? 2.....(1) 在上述式（1)中， Mn* (質(zhì)量％) =55S(質(zhì)量％)/32 B*(ppm) = 10(N(質(zhì)量％ )-14Ti(質(zhì)量％ )/48)/14X10000 ; Mn* < 0、B* < 0 時(shí)，將B* 視為 0 ; 形狀比⑴=ld/hm.....(2) 在上述式（2)中， 熱乳棍與鋼板的接觸弧長(zhǎng)Id:W(LX(hin-hout)/2)，hm: (hin+hout) /2， L:輥直徑， hin:乳棍進(jìn)料側(cè)的板厚，hout:乳棍出料側(cè)的板厚； A3(°C) = 937. 2-476. 5C+56Si-19. 7Mn-16. 3Cu-26. 6Ni-4. 9Cr+38.lMo+136. 3Ti-19. 1 Nb+124. 8V+198. 4A1+3315.OB.....(3) 在上述式⑶中，C、Si、Mn、P、Cu、Ni、Cr、Mo、Ti、Nb、V、Al、B是各元素的含量[質(zhì) 量％ ]; 關(guān)于不刻意含有Si、Al、Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V的鋼板，它們的含有率按0%計(jì)算。
11. 一種鋅系電鍍冷軋鋼板的制造方法，其在由權(quán)利要求10所述的方法制造的鋼板的 表面實(shí)施鋅系電鍍。
12. -種熱浸鍍鋅冷軋鋼板的制造方法，其在由權(quán)利要求10所述的方法制造的鋼板的 表面實(shí)施熱浸鍍鋅。
13. -種合金化熱浸鍍鋅冷軋鋼板的制造方法，其在由權(quán)利要求10所述的方法制造的 鋼板的表面實(shí)施熱浸鍍鋅之后，進(jìn)一步在450?600°C的溫度范圍進(jìn)行10s以上的熱處理。
【文檔編號(hào)】B21B3/00GK104487603SQ201380039133
【公開(kāi)日】2015年4月1日 申請(qǐng)日期:2013年7月31日 優(yōu)先權(quán)日:2012年7月31日
【發(fā)明者】杉浦夏子, 米村繁, 丸山直紀(jì) 申請(qǐng)人:新日鐵住金株式會(huì)社