專利名稱：鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種環(huán)形鍛件的軋制成形方法，特別是涉及了鎳基高溫合金錐 形環(huán)鍛件的輾軋成形方法。
背景技術(shù)：
采用鎳基高溫合金(如GH901等材料牌號(hào))制造的航空發(fā)動(dòng)機(jī)或地面燃?xì)?輪機(jī)的錐形環(huán)鍛件，如渦輪外環(huán)、低壓渦輪噴口罩等部件由于長(zhǎng)期在高溫下工月右i^標(biāo)fX]^]曰"h^'h4"臺(tái)匕"a々口々口薛々'l^: 1F， 3co、敢1十只'fl寸乂燈wli i口j皿乂j卞|工[3匕,久^1"、1;&/^ i土。"大型錐形環(huán)件成型制造新工藝及其數(shù)值模擬"(王澤武等，《核動(dòng)力工程》，第28巻第2期，第69 72頁(yè)，2007年4月)文公開了 種錐形環(huán)件的成形 工藝，該T藝包括制坯、加熱、軋制及后續(xù)加丁。采用該T.藝軋制普通碳素鋼 的錐形環(huán)件時(shí)是把軋環(huán)機(jī)的主輥、芯輥和抱輥加工成錐形后再把錐形環(huán)坯軋制 成錐形環(huán)件的。采用該工藝軋制錐形環(huán)件，由于是靠主輥、芯輥和抱輥的錐面 形狀來(lái)確定錐形環(huán)件的錐面形狀，靠錐輥來(lái)軋制其高度，因此，只能軋制內(nèi)外 環(huán)面為平整面的簡(jiǎn)單錐形環(huán)件(如該文圖示的那樣)，而且對(duì)于錐度或高度不一 樣的錐形環(huán)件，需要更換輥型，正如該文所指出的"錐形環(huán)件不同于矩形截面環(huán) 件，在軸向上環(huán)件有一定斜度，需要重新設(shè)計(jì)主輥、芯輥和抱輥"。由此可知， 采用該工藝不可能軋制出內(nèi)外環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)件，而且軋制不同形狀 的簡(jiǎn)單錐形環(huán)件時(shí)頻繁更換輥型將會(huì)增加制造成本、延長(zhǎng)生產(chǎn)周期和不利于設(shè)夂lV'維沖^關(guān)上述錐形環(huán)件成型制造新工藝并未公開軋制鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的具體工藝歩驟，若采用該工藝軋制鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件，存在的問(wèn)題如下當(dāng)需要軋制環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件時(shí)，只能靠增大加工余量的方法先軋制成該文所公布的環(huán)面為平整面的錐形環(huán)鍛件，再通過(guò)機(jī)加工成環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件。這樣加工而成的錐形環(huán)鍛件，環(huán)鍛件毛坯的加工余量大，鍛 件尺寸精度較差，鍛件的外形流線不能沿零件外形分布；由于加工量較大，既 費(fèi)時(shí)費(fèi)力和浪費(fèi)大量的貴重高溫合金材料，又切斷了鍛件的外形流線從而對(duì)鍛 件的組織和性能產(chǎn)生不利影響。軋制鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件時(shí)，從合金棒料到最終軋制成錐形環(huán)鍛件， 合金的變形量對(duì)環(huán)鍛件的組織和性能影響很大，其變形量選擇不準(zhǔn)，將會(huì)造成 環(huán)鍛件晶粒粗大、軋傷、軋裂、易產(chǎn)生飛邊等缺陷，從而影響鍛件的交付和使用。有鑒于此，本發(fā)明提供了種鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法。 發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種準(zhǔn)確的變形量來(lái)實(shí)現(xiàn)鎳基高溫合金錐 形環(huán)鍛件精確輾軋成形的方法，采用該方法輾禮的錐形環(huán)鍛件沿零件外形呈流 線分布，并具有優(yōu)良的組織和性能。為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明所述鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方 法，其技術(shù)方案包括以下步驟把按規(guī)格下料的鎳基高溫合金棒料加熱到變形溫度，經(jīng)鐓粗使其變形 40% 45%得到實(shí)心圓餅；把所述實(shí)心圓餅沖孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的30% 35%后得到空心圓餅；加熱所述51 '七、0餅到變形溫度后使其被乳環(huán)變形3 5% 40%后得到矩形環(huán) 坯;把所述矩形環(huán)坯加熱到變形溫度后裝進(jìn)脹形模內(nèi)被脹形變形10% 15%后得 到錐形預(yù)軋坯；加熱所述錐形預(yù)乳坯到變形溫度，把所述預(yù)軋坯裝進(jìn)軋環(huán)機(jī)輾軋模具，所 述預(yù)軋坯的縱向截面在輾軋模具的錐形孔型內(nèi)被軋環(huán)機(jī)輾軋并按所述孔型形狀 變形25% 30%，所述預(yù)軋坯壁厚減小并沿徑向展寬被輾軋成準(zhǔn)形環(huán)鍛件。當(dāng)構(gòu)成上述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是曲面時(shí)，輾軋成形的錐形環(huán)鍛件的環(huán)面為曲面；當(dāng)構(gòu)成上述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是平整面時(shí)，輾軋 成形的錐形環(huán)鍛件的環(huán)面為平整面。輾軋時(shí)，上述預(yù)軋坯沿徑向的展寬速度是2mm/s 15mm/s，受到的徑向軋 制力是40000 kg 220000kg。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果如下本發(fā)明把按規(guī)格下料的鎳基高溫合金棒料從鐓粗、沖孔、制矩形環(huán)坯、制 錐形預(yù)軋坯到輾軋成錐形環(huán)鍛件的整個(gè)工藝過(guò)程，通過(guò)選用準(zhǔn)確的變形量和使 用輾軋模具來(lái)使錐形環(huán)鍛件成形，獲得了組織均勻和性能優(yōu)良的錐形環(huán)鍛件。以牌號(hào)為GH901的鎳基高溫合金為例，經(jīng)檢測(cè)該合金錐形環(huán)鍛件不同部位的金 相低倍組織，未發(fā)現(xiàn)有粗晶、裂紋、傷痕、縮孔等缺陷；經(jīng)檢測(cè)該合金錐形環(huán) 鍛件在575'C的拉伸性能，其抗拉強(qiáng)度為1000MPa 1040MPa (大于使用要求的 960MPa)，其伸長(zhǎng)率為0.2%時(shí)的屈服強(qiáng)度為730MPa 790MPa (大于使用要求 的690MPa)，斷后伸長(zhǎng)率為12% 18% (大于使用要求的8%);經(jīng)檢測(cè)該合金錐 形環(huán)鍛.件的布氏硬度為345 355，滿足了使用要求；經(jīng)檢測(cè)該合金錐形環(huán)鍛件形量不大于0.05% (小于使用要求的0.1%)。從該合金錐形環(huán)鍛件的理化檢測(cè)結(jié) 果可知，采用上述方法輾軋成形的該合金錐形環(huán)鍛件取得了預(yù)料不到的技術(shù)效田.^!^珠卩7甘乂擊田戒歩 ;t^7 乂^乂乂i陶/^ j !義力3C^fCo本發(fā)明還通過(guò)在軋環(huán)機(jī)上安裝輾軋模具來(lái)實(shí)現(xiàn)鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的 輾軋成形，即在軋環(huán)機(jī)的芯輥上安裝芯輥模，在其主輥上安裝主輥模，芯輥模 與主輥模合模后能夠形成用于輾軋錐形環(huán)鍛件的錐形孔型，從而把錐形環(huán)鍛件 的成形方式山主輥、芯輥和錐輥輾軋成形改進(jìn)為主要山模具輾軋成形，并且通 過(guò)改變構(gòu)成所述錐形孔型的輾軋模具的錐形面的形狀，便可輾軋成形不同環(huán)面 形狀的錐形環(huán)鍛件，從而使該模具能輾軋出環(huán)面為曲面或平整面的錐形環(huán)鍛件。并且，采用本方法輾軋鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件，可以獲得沿零件外形分布 的環(huán)面為復(fù)雜曲面流線的錐形環(huán)鍛件，提高了錐形環(huán)鍛件的尺寸精度，從而可以實(shí)現(xiàn)精確軋制，減少錐形環(huán)鍛件的機(jī)械加工余量和貴重高溫合金材料的浪費(fèi);當(dāng)輾軋不同環(huán)面形狀的環(huán)鍛件時(shí)，只需更換輾軋模具上形成所述錐形孔型的模 塊即可，而不必更換軋環(huán)機(jī)的主輥、芯輥和抱輥等部件，從而可以降低錐形環(huán) 鍛件的制造成本、縮短生產(chǎn)周期并有利于設(shè)備的維護(hù)保養(yǎng)。


下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一歩詳細(xì)說(shuō)明。 圖1是矩形環(huán)壞的制坯工藝流程圖。,o .a維平領(lǐng)生i+7的*什7:丁廿、、志禾13陽(yáng)圖3是錐形預(yù)軋坯裝進(jìn)輾軋模具的結(jié)構(gòu)圖。 圖4是錐形預(yù)軋坯輾軋成錐形環(huán)鍛件的工藝過(guò)程圖。 圖5是圖4所示的輾軋工藝過(guò)程的俯視方向示意圖。 圖6是輾軋成形的錐形環(huán)鍛件沿其中心線的縱剖面圖。 圖7 (a)是圖6所示a部位的金相低倍組織圖。 圖7 (b)是圖6所示b部位的金相低倍組織圖。 圖7 (c)是圖6所示e部位的金相低倍組織圖。 圖8 (a)是第二種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖8 (b)是采用圖8 (a)所示的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其中心 線的縱剖面圖。圖9 (a)是是第三種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖9 (b)是采用圖9 (a)所示的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其中心 線的縱剖面圖。圖10 (a)是第四種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖10 (b)是采用圖10 (a)所示的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其中 心線的縱剖面圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施本發(fā)明所述的鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法需要提供鍛造加熱爐、壓力機(jī)、軋環(huán)機(jī)、機(jī)械手等設(shè)備。下面以牌號(hào)為GH901的變形鎳基高 溫合金為例來(lái)詳細(xì)說(shuō)明該方法的
具體實(shí)施例方式該合金的主要化學(xué)元素含量(重量百分比)為含C量0.020% 0.060%、 含Cr量11.00% 14.00%、含Ni量40.0% 45.0%、含Mo量5.00% 6.50%、 含11量2.80% 3.10%、含Ai量^0.30。/。、含Mn量^0.50°/。、含Si量^0.40%、此 外還含有其他微量元素、余量為Fe。該合金從棒料到生產(chǎn)出合格的錐形環(huán)鍛件的工藝步驟如下 步驟1:矩形環(huán)壞的制坯。如圖1所示，把按規(guī)格下料的GH901合金棒料 1在鍛造加熱爐內(nèi)加熱到liO(TC 114(rC的變形溫度，在鍛壓機(jī)上鐓粗使其變 形40% 45%得到實(shí)心圓餅2，接著把實(shí)心圓餅2用沖頭4沖出中心孔得到空心 圓餅3，所述空心圓餅3的內(nèi)徑尺寸是其外徑尺寸的30% 35%;把空心圓餅3 再加熱到上述變形溫度后裝進(jìn)軋環(huán)機(jī)輾軋使其變形35% 40%后得到矩形環(huán)坯 5。采用上述變形方式制作的矩形環(huán)坯5能夠獲得均勻的組織，避免產(chǎn)生晶粒粗 大、裂紋等缺陷。步驟2:錐形預(yù)軋坯的制坯。如圖2所示，在壓力機(jī)的上砧座8的底面裝有脹形模上模6，在壓力機(jī)的下砧座9的上面裝有脹形模下模7。把矩形環(huán)坯5加熱到110(TC 114(TC的變形溫度后裝進(jìn)所述下模7內(nèi)，開啟壓力機(jī)使所述上模6從矩形環(huán)坯5的內(nèi)環(huán)而擠壓該環(huán)坯5使其變形10% 15%后所述上、下模6和7合模，脫模并修整后得到錐形預(yù)軋坯10。采用該變形方式制作的錐形預(yù)軋坯 m rh;布彬畺'!、 亦彬卞^十審^t釔^n稱rr^恥 媼化tkf 口犖/擊m給人66 rr力就可使該預(yù)軋坯10成形，并且成形性較好。步驟3:錐形環(huán)鍛件的輾軋成形。先把錐形預(yù)軋坯10在鍛造加熱爐內(nèi)加熱5!！ i inn?！?i izin"的龍泌、,曰齒F^狀^thrh+飽太貧新f飽譜^n c^66跑左i譜目 士n喝 天:j 丄1UU L - ii4i; ii^j乂/^iffli/又/，」取AiLra工倡T大iwoj、祝'i矢m〃Xiu:j慣亇Li'!犬六，》Mt^i3所示，用機(jī)械手把該預(yù)軋坯10套裝在芯輥模的內(nèi)型模塊16上并平放在軋環(huán)機(jī)的底盤上(圖中未示出)，所述芯輥模由內(nèi)型模塊16、芯套21、壓環(huán)22通過(guò)螺母23和芯輥鍵24固定在芯輥12上；啟動(dòng)軋環(huán)機(jī)使其主輥13按圖3所示方向 旋轉(zhuǎn)，然后使芯輥12向主輥13方向平移靠近主輥13后芯輥模與主輥模合模， 所述主輥模由下端蓋19、外型模塊17、上端蓋18通過(guò)主輥套20和主輥鍵25 固定在主輥13上，所述內(nèi)型模塊16和外型模塊17的外周而與所述上、下端蓋 18和19圍成錐形孔型11，預(yù)軋坯10的縱向截面處于該錐形孔型11內(nèi)；同時(shí) 出軋環(huán)機(jī)驅(qū)動(dòng)上、下錐輥H和15按圖3所示方向轉(zhuǎn)動(dòng)并準(zhǔn)備夾持住預(yù)軋坯10 的上、下端面，使軋環(huán)機(jī)的兩個(gè)抱輥26 (如圖5所示)扶持住預(yù)軋坯10外周面 的底部大圓周面；主輥13驅(qū)動(dòng)預(yù)軋坯10、芯輥12和兩個(gè)抱輥26按圖4和圖5 所示的方向轉(zhuǎn)動(dòng)，這時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)的上、下錐輥14和15夾持住轉(zhuǎn)動(dòng)的預(yù)軋坯10的上、 下端面與其一起轉(zhuǎn)動(dòng)；芯輥12沿徑向朝主輥13方向作進(jìn)給運(yùn)動(dòng)使芯輥12和主 輥13以40000kg 220000kg的軋制力在其錐形孔型11內(nèi)輾軋預(yù)軋坯10，預(yù)軋 坯10以2mm/s 15mm/s的速度沿徑向展寬，其壁厚逐漸減小，上、下錐輥14 和15以及兩個(gè)抱輥26隨著預(yù)軋坯10的徑向展寬而外移；預(yù)軋坯10在錐形孔 型ll內(nèi)被輾軋產(chǎn)生連續(xù)局部塑性變形25% 30%后成為錐形環(huán)鍛件27，所有轉(zhuǎn) ^yj 口p i丁rn/口4夕7T工-m; ij、 t氏祝丄4々'h ij、 r" i ]di視厶o ^A漢仏il^Li、裸l厶^M飾 的軋環(huán)機(jī)懸臂，用機(jī)械手從芯輥?lái)敳咳〕龅腻F形環(huán)鍛件27。在上述步驟1至步驟3中，該合金的終軋或終鍛溫度不小于950°C 。 如圖6所示，錐形環(huán)鍛件27的外環(huán)面是由其c部位的凸起環(huán)的外環(huán)面、b 部位的外環(huán)斜面以及a部位的凸起環(huán)的外環(huán)面通過(guò)圓弧自然過(guò)渡連接在一起的 復(fù)雜曲面，其內(nèi)環(huán)面是由c部位的內(nèi)環(huán)直面和b、 a部位的內(nèi)環(huán)斜面通過(guò)圓弧自 然過(guò)渡連接的曲面。按照GBnl87,2-82《高溫合金橫向低倍組織酸浸試驗(yàn)法》檢測(cè)，該錐形環(huán)鍛 件的金相低倍組織如圖7 (a)、圖7 (b)和圖7(c)所示，其中圖7 (a)、圖7 (b) 和圖7(c)的試樣分別是取自圖6中的a、 b和c部位，在上述低倍組織圖上均未 發(fā)現(xiàn)有粗晶、裂紋、縮孔等缺陷。按照GB4338-84《金屬高溫拉伸試驗(yàn)方法》檢測(cè)該錐形環(huán)鍛件在575。C的拉 伸性能，其抗拉強(qiáng)度為1000MPa 1040MPa，其伸長(zhǎng)率為0.2%時(shí)的屈服強(qiáng)度為730MPa 790MPa，斷后伸長(zhǎng)率為12% 18%。按照GB231-84《金屬布氏硬度試驗(yàn)方法》檢測(cè)，該錐形環(huán)鍛件的布氏硬度 為345 355。按照GB2039-80《金屬拉伸蠕變?cè)囼?yàn)方法》檢測(cè)，該錐形環(huán)鍛.件在試驗(yàn)溫 度為575'C、試驗(yàn)應(yīng)力為590MPa、持續(xù)時(shí)間在100小時(shí)內(nèi)的總塑性變形量不大 于0.05%。上述理化檢測(cè)結(jié)果表明，采用上述方法輾軋成形的GH卯1錐形環(huán)鍛件具有 優(yōu)良的內(nèi)部組織和性能，完全滿足了該合金鍛件的使用要求。圖8 (a)示出了軋制圖8 (b)所示的錐形環(huán)鍛件27a的輾軋模具的錐形孔 型lia的結(jié)構(gòu)，在圖8 (a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模塊 17分別換成內(nèi)型模塊16a和外型模塊173即可，輾軋成形的錐形環(huán)鍛件2 a的內(nèi) 外環(huán)面均為平整面。圖9 (a)示出了軋制圖9 (b)所示的錐形環(huán)鍛件27b的輾軋模具的錐形孔 型llb的結(jié)構(gòu)，在圖9(a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模塊 17分別換成內(nèi)型模塊16b和外型模塊17b即可。輾軋成形的錐形環(huán)鍛件27b，其 內(nèi)環(huán)面是由該鍛件d、 f部位的內(nèi)環(huán)直面和e部位的內(nèi)環(huán)斜面以d、 e、 f部位的 順序通過(guò)圓弧自然過(guò)渡連接的曲面，其外環(huán)面是由該鍛件d、 f部位的外環(huán)直面 和e部位外環(huán)斜面以d、 e、 f部位的順序通過(guò)圓弧自然過(guò)渡連接的曲面。圖10 (a)示出了軋制圖10 (b)所示的錐形環(huán)鍛件2，的輾軋模具的錐形 孔型lie的結(jié)構(gòu)，在圖10(a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模塊17分別換成內(nèi)型模塊16e和外型模塊17e即可。輾軋成形的錐形環(huán)鍛件27e，其內(nèi)環(huán)面是由該鍛件g、 i、 k部位的內(nèi)環(huán)直面和h、 j部位的內(nèi)環(huán)斜面以g、 h、 i、 j、 k部位的順序通過(guò)圓弧自然過(guò)渡連接的曲面，其外環(huán)面是由該鍛件g、 i、 k 部位的外環(huán)直面和h、 j部位的外環(huán)斜面以g、 h、 i、 j、 k部位的順序通過(guò)圓弧自 然過(guò)渡連接的曲面。從圖8 (a)、圖9 (a)和圖10 (a)可以看出，采用上述輾軋成形方法和輾 軋模具輾軋不同截面的鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件是很方便的。當(dāng)輾軋成形的錐形環(huán)鍛件的錐度不大時(shí)，上述步驟2的錐形預(yù)軋坯可以通過(guò)機(jī)加出一定的斜度 獲得，或直接用矩形預(yù)軋坯替代該錐形預(yù)軋坯輾軋成錐形環(huán)鍛件。本發(fā)明所述 的輾軋成形是把環(huán)鍛件的預(yù)軋坯通過(guò)輾軋模具軋制成環(huán)鍛件的成形方式。
權(quán)利要求
1. 一種鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法，其特征在于，包括以下步驟把按規(guī)格下料的鎳基高溫合金棒料加熱到變形溫度，經(jīng)鐓粗使其變形40％～45％得到實(shí)心圓餅；把所述實(shí)心圓餅沖孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的30％～35％后得到空心圓餅；加熱所述空心圓餅到變形溫度后使其被軋環(huán)變形35％～40％后得到矩形環(huán)坯；把所述矩形環(huán)坯加熱到變形溫度后裝進(jìn)脹形模內(nèi)被脹形變形10％～15％后得到錐形預(yù)軋坯；加熱所述錐形預(yù)軋坯到變形溫度，把所述預(yù)軋坯裝進(jìn)軋環(huán)機(jī)輾軋模具，所述預(yù)軋坯的縱向截面在輾軋模具的錐形孔型內(nèi)被軋環(huán)機(jī)輾軋并按所述孔型形狀變形25％～30％，所述預(yù)軋坯壁厚減小并沿徑向展寬被輾軋成錐形環(huán)鍛件。
2、 按照權(quán)利要求l所述的輾軋成形方法，其特征在T:構(gòu)成所述錐形孔型 的輾軋模具的錐形面是曲面。
3、 按照權(quán)利要求l所述的輾軋成形方法，其特征在于構(gòu)成所述錐形孔型 的輾軋模具的錐形面是平整面。
4、 按照權(quán)利要求1所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯沿徑向 的展寬速度是2 mm/s 15mm/s。
5、 按照權(quán)利要求1或4所述的輾軋成形方法，其特征在丁所述預(yù)軋坯受 到的徑向軋制力是40000 kg 220000kg。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種鎳基高溫合金錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法，為獲得組織和性能優(yōu)良的該合金錐形環(huán)鍛件和實(shí)現(xiàn)精確軋制，該方法包括以下步驟合金棒料經(jīng)加熱鐓粗變形40％～45％制成實(shí)心圓餅再?zèng)_孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的30％～35％后制成空心圓餅；空心圓餅經(jīng)加熱軋環(huán)變形35％～40％后制成矩形環(huán)坯并把該環(huán)坯加熱裝進(jìn)脹形模內(nèi)脹變形10％～15％后制成錐形預(yù)軋坯；錐形預(yù)軋坯經(jīng)加熱裝進(jìn)軋環(huán)機(jī)輾軋模具并在該模具的錐形孔型內(nèi)輾軋變形25％～30％后成形為錐形環(huán)鍛件。輾軋時(shí)，上述預(yù)軋坯沿徑向的展寬速度是2mm/s～15mm/s，受到的徑向軋制力是40000kg～220000kg。該方法主要用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)或地面燃?xì)廨啓C(jī)錐形環(huán)鍛件的成形，采用該方法可以獲得沿零件外形呈流線分布的環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件。
文檔編號(hào)B21J1/04GK101279349SQ20081006872
公開日2008年10月8日 申請(qǐng)日期2008年4月23日 優(yōu)先權(quán)日2008年4月23日
發(fā)明者峰 劉, 清 劉, 吳永安, 聳 姜, 華 張, 勇 楊, 謝建斌, 謝永富, 偉 鄒, 鄒元博, 陳再鼎 申請(qǐng)人:貴州航宇科技發(fā)展有限公司;貴州安大航空鍛造有限責(zé)任公司