專(zhuān)利名稱(chēng)：氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)和制備色調(diào)劑的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種采用空氣噴射氣流(高壓氣體)粉碎粉末材料用的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，還涉及一種使用此粉碎機(jī)裝置制備顯影靜電圖像用的色調(diào)劑的方法。
用于采用靜電照相方式完成成像方法中的色調(diào)劑或用于色調(diào)劑的色料樹(shù)脂粉末至少含有粘合劑樹(shù)脂和著色劑或磁性粉末。此色調(diào)劑顯影在潛像支承部件上形成的靜電圖像，由此形成色調(diào)劑圖像。如此形成的色調(diào)劑圖像被轉(zhuǎn)印到記錄介質(zhì)如普通紙或塑料膜上，接著在此記錄介質(zhì)上的色調(diào)劑圖像由定影設(shè)備定影，其中定影設(shè)備如熱定影設(shè)備、壓輥定影設(shè)備或熱壓定影設(shè)備。因此，用于色調(diào)劑中的粘合劑樹(shù)脂具有在施用熱或壓力后承受塑性形變的性能。
目前，色調(diào)劑或用于色調(diào)劑的色料樹(shù)脂粉末采用如下方法制備熔融捏合含有粘合劑樹(shù)脂和著色劑或磁性粉末的混合物(任選地還摻合第三組分)，冷卻所制得的捏合產(chǎn)品，接著粉碎此冷卻產(chǎn)品，再分級(jí)所制得的粉碎產(chǎn)品。粉碎冷卻后產(chǎn)品的過(guò)程通常包括使用機(jī)械沖擊式粉碎機(jī)壓碎(或中等粉碎)冷卻的產(chǎn)品，接著通過(guò)利用空氣噴射氣流的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)細(xì)粉碎已破碎的產(chǎn)品。
在空氣噴射氣流的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，粉末材料裝載在空氣噴射氣流上形成了粒子-空氣混合物氣流，然后此氣流從加速管的出口處噴射，這種粒子-空氣混合物氣流被導(dǎo)致撞擊安裝在加速管出口處對(duì)面的沖擊部件上，結(jié)果在沖擊力作用下被粉碎。
在上述的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，已經(jīng)使用了圖示于
圖16和
圖17中的設(shè)備(日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.57-50554和58-143853)。
在這些氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，具有粗大顆粒尺寸的粉末材料從料斗22供入，接著穿過(guò)粉末材料供料開(kāi)口24被吸入加速管1，其中加速管1的中部與開(kāi)口24相連通，物料在從高壓氣體供應(yīng)噴嘴25處供入的高壓氣體的作用下被吸入到加速管1中。所吸入的粉末材料攜帶高壓氣體一道從加速管1的出口10處噴射入粉碎艙13中，撞擊安裝在出口10對(duì)面的沖擊部件11的沖擊面26上，結(jié)果在沖擊力作用下被粉碎。接著粉碎的產(chǎn)品通過(guò)卸料出口14從粉碎艙13中卸料。
然而，當(dāng)沖擊面26如
圖16所示那樣處于垂直加速管軸向的方向時(shí)，靠近沖擊面26處的粉末是高濃度，且粉碎作用主要是對(duì)粉碎面26的初級(jí)沖擊，其中對(duì)粉碎艙側(cè)壁23的二次沖擊沒(méi)有有效地利用，結(jié)果是低粉碎效率。此外，當(dāng)熱塑性樹(shù)脂被粉碎時(shí)，由于在撞擊時(shí)產(chǎn)生的局部熱使得熔融沉積物易于在沖擊面26上形成，則引起粉碎效率降低，使得設(shè)備難于獲得穩(wěn)定的運(yùn)行。因此，當(dāng)供入加速管中的粉末是高濃度時(shí)，難以使用這種設(shè)備。
當(dāng)沖擊面26處于與加速管軸向的方向成45°時(shí)，如
圖17所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的情況，即使是熱塑性附脂被粉碎時(shí)，上述問(wèn)題也較少地發(fā)生，并且沖擊面26周?chē)幍姆勰┛梢蕴幱诒?br>
圖16所示的粉碎機(jī)情況較低的濃度。然而，當(dāng)粉末撞擊時(shí)，此粉碎中所用的沖擊力較小，且對(duì)粉碎艙側(cè)壁23的二次沖擊也沒(méi)有有效地利用，結(jié)果是粉碎效率比
圖16所示的粉碎機(jī)的效率降低1/2～1/1.5。
解決上述問(wèn)題的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)已經(jīng)提出，如記載于日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.1-254266和日本實(shí)用新型說(shuō)明書(shū)公開(kāi)No.1-148740。
前一個(gè)日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.1-254266提出了一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的設(shè)計(jì)，如
圖18所示，此沖擊部件11的沖擊面26有一特殊的錐面，這樣沖擊面26周?chē)幍姆勰┛梢蕴幱谳^低的濃度，并且撞擊粉碎艙側(cè)壁23的效果好。
后一個(gè)日本實(shí)用新型公開(kāi)說(shuō)明書(shū)No.1-148740提出了一種如
圖19所示的設(shè)計(jì)，此沖擊部件11的外圍沖擊面18布置成與加速管的軸線成直角，且錐形突出部分17安裝在其中心，這樣能夠防止粉末流動(dòng)物不被反射到?jīng)_擊面上。
示于
圖18和19中的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)能夠解決上述問(wèn)題，但是不能達(dá)到很滿意的程度。
關(guān)于較好地解決上述問(wèn)題的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.5-309288和5-309287提出一些建議。
在前一個(gè)日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.5-309288中，如圖20所示，穿過(guò)粉碎物料供應(yīng)管6供入的粉碎物料送達(dá)粉碎物料供料開(kāi)口5，此開(kāi)口5在加速管窄口2的內(nèi)壁和高壓氣體供應(yīng)噴嘴3的外壁之間形成。與此同時(shí)，高壓氣體從高壓氣體供應(yīng)噴嘴3噴向加速管出口10。于此，粉末物料從粉碎物料供料開(kāi)口5吸向加速管10，伴隨氣體攜帶此物料一道供入并在加速管窄口2處與高壓氣體均勻混合。此粉碎物料撞擊安裝在加速管出口10對(duì)面的沖擊部件11的沖擊面26上，它是以沒(méi)有不均勻粉末濃度的均質(zhì)狀態(tài)撞擊的，并且二級(jí)撞擊粉碎艙側(cè)壁的效果好。結(jié)果，每單位重量的粉化產(chǎn)品的產(chǎn)率和粉碎效率都得以提高。
后一個(gè)日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)No.5-309287提出了一種氣動(dòng)部件11的設(shè)計(jì)，如圖21所示，它是由突出的中央?yún)^(qū)域17和外緣沖擊面18形成的兩個(gè)沖擊面。粉碎物料在突出的中央?yún)^(qū)域17處粉化后一級(jí)產(chǎn)品在外緣沖擊面18處進(jìn)行二級(jí)粉碎，粉碎艙13有粉碎艙側(cè)壁23，用于對(duì)經(jīng)在外緣沖擊面18處粉碎后的二級(jí)粉化產(chǎn)品進(jìn)行三級(jí)粉碎。
示于圖20和21中的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)能夠有效地解決上述問(wèn)題。然而，近來(lái)提出需要更為細(xì)化的粉化產(chǎn)品，并且一直企盼著提供具有更佳粉碎效率的粉碎機(jī)。尤其是，在由靜電成像方式完成的成像方法中，需要使色調(diào)劑的粒徑更小以獲得較高的成像質(zhì)量，并且一直企盼著提供一種具有更佳效率的制備色調(diào)劑的方法。
本發(fā)明的一個(gè)目的是解決現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問(wèn)題，提供一種能夠以較好效果粉碎粉末物料的新型氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，還提供一種使用這種粉碎機(jī)制備色調(diào)劑的方法。
本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供一種能夠以較好效果粉碎粉末物料的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，這種粉碎機(jī)是通過(guò)將粉末以完全分散的狀態(tài)從加速管出口處噴出以抑制粉末在加速管中結(jié)塊，并且還提供一種使用這種粉碎機(jī)制備色調(diào)劑的方法。
本發(fā)明的又一個(gè)目的是提供一種能夠以較好效果粉碎粉末物料的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，這種粉碎機(jī)是通過(guò)使粉末從加速管?chē)姵?，以大的沖擊力撞擊沖擊部件，并且還提供一種使用這種粉碎機(jī)制備色調(diào)劑的方法。
本發(fā)明的再一個(gè)目的是提供一種能夠進(jìn)行多級(jí)粉碎的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，在這種粉碎機(jī)中，粉末從加速管出口處噴出，撞擊沖擊部件的沖擊面，再次撞擊粉碎艙的內(nèi)壁，本發(fā)明還提供一種使用這種粉碎機(jī)制備色調(diào)劑的方法。
本發(fā)明的還一個(gè)目的是解決現(xiàn)有技術(shù)存在上述問(wèn)題，提供種能夠以較好效果生產(chǎn)用于顯影靜電圖像的色調(diào)劑的色調(diào)劑制備方法。
本發(fā)明的最后一個(gè)目的是提供一種能夠以較好效果將平均粒徑為200～2,000μm的樹(shù)脂顆粒粉碎成平均粒徑為3～15μm的顆粒的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，并且還提供一種使用這種粉碎機(jī)制備色調(diào)劑的方法。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，它包括用于供入高壓氣體的高壓氣體注入噴嘴；用于在加速管中借助從高壓氣體注入噴嘴處供入的高壓氣體來(lái)輸送和加速待粉碎物料的加速管；用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的粉碎艙；以及用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的沖擊部件，它安裝在粉碎艙內(nèi)的加速管出口處的對(duì)面位置上；其中，此沖擊部件至少有第一沖擊面和第二沖擊面，其中第一沖擊面以繞加速管軸線形成頂角的方向朝加速管側(cè)凸出；第二沖擊面以相對(duì)于加速管軸線的垂直線成角度β的方向朝下游側(cè)傾斜；此粉碎艙至少有第一側(cè)壁和第二側(cè)壁，其中第一側(cè)壁位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游的側(cè)，第二側(cè)壁位于第一側(cè)壁的下游側(cè)并延伸向下游側(cè)；以及此粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大以便構(gòu)成這樣一個(gè)區(qū)域，使粉碎艙內(nèi)部的橫截面大于對(duì)應(yīng)于第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面，且第一沖擊面的頂部位于比第一側(cè)壁的下游側(cè)邊緣更上游的一側(cè)。
本發(fā)明還提供一種制備色調(diào)劑的方法，包括以下步驟熔融捏合至少含有粘合劑樹(shù)脂和著色劑的混合物，制得捏合產(chǎn)品；冷卻所得到的捏合產(chǎn)品，制得固化產(chǎn)品；碾碎所產(chǎn)生的固化產(chǎn)品，制得碾碎產(chǎn)品；以及使用一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)粉碎所得到的碾碎產(chǎn)品；此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)包括用于供入高壓氣體的高壓氣體注入噴嘴；用于在加速管中借助從高壓氣體注入噴嘴處供入的高壓氣體來(lái)輸送和加速待粉碎物料的加速管；用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的粉碎艙；以及用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的沖擊部件，它安裝在粉碎艙內(nèi)的加速管出口處的對(duì)面位置上；其中，此沖擊部件至少有第一沖擊面和第二沖擊面，其中第一沖擊面以繞加速管軸線形成頂角α的方向朝加速管側(cè)凸出；第二沖擊面以相對(duì)于加速管軸線的垂直線成角度β的方向朝下游側(cè)傾斜；此粉碎艙至少有第一側(cè)壁和第二側(cè)壁，其中第一側(cè)壁位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游的側(cè)，第二側(cè)壁位于第一側(cè)壁的下游側(cè)并延伸向下游側(cè)；以及此粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大以便構(gòu)成這樣一個(gè)區(qū)域，使粉碎艙內(nèi)部的橫截面大于對(duì)應(yīng)于第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面，且第一沖擊面的頂部位于比第一側(cè)壁的下游側(cè)邊緣更上游的一側(cè)。
圖1是圖解說(shuō)明一個(gè)本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)實(shí)例的橫截面示意圖；圖2是
圖1粉碎機(jī)的放大圖；圖3是沿
圖1的3-3線的截面圖；圖4是沿
圖1的4-4線的截面圖；圖5是沿
圖1的5-5線的截面圖；圖6是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的另一個(gè)實(shí)例的橫截面示意圖；圖7是圖6粉碎機(jī)的放大圖；圖8是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的又一個(gè)實(shí)例的橫截面示意圖；圖9是圖8粉碎機(jī)的放大圖；
圖10是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的再一個(gè)實(shí)例的橫截面示意圖；
圖11是圖9粉碎機(jī)的放大圖；
圖12是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的又一個(gè)實(shí)例的橫截面示意圖；
圖13是
圖12粉碎機(jī)的放大圖；
圖14是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的另外一個(gè)實(shí)例的橫截面示意
圖15是
圖14粉碎機(jī)的放大圖；
圖16是圖解舉例說(shuō)明一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；
圖17是圖解舉例說(shuō)明另一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；
圖18是圖解舉例說(shuō)明又一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；
圖19是圖解舉例說(shuō)明又一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；圖20是圖解舉例說(shuō)明又另一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；圖21是圖解舉例說(shuō)明再另一個(gè)常規(guī)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖；作為對(duì)氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的粉碎效率的深入研究結(jié)果，本發(fā)明入已經(jīng)發(fā)現(xiàn)當(dāng)使用特定形狀的沖擊部件、指定加速管出口和沖擊部件之間的位置關(guān)系、以及指定粉碎艙內(nèi)壁的形狀時(shí)，則能夠以極高效率進(jìn)行粉碎過(guò)程，能夠使已粉化產(chǎn)品避免熔融粘附、結(jié)塊和形成粗大顆粒，能夠使加速管的內(nèi)壁和沖擊部件的沖擊面免受局部磨損，這樣能夠形成穩(wěn)定化操作。由此，他們完成了本發(fā)明。
本發(fā)明的實(shí)施方案將結(jié)合附圖在下文闡述。
圖1是圖解說(shuō)明本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第一個(gè)實(shí)例的橫截面示意圖；圖中也給出粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。圖2是
圖1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。圖3是沿
圖1的3-3線的截面圖，圖解加速管窄口2和高壓氣體注入噴嘴3。圖4是沿
圖1的4-4線的截面圖，圖解高壓氣體注入開(kāi)口7和高壓氣體艙8。圖5是沿
圖1的5-5線的截面圖，圖解粉碎艙13和沖擊部件11。
采用本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)設(shè)備粉碎粉末物料(待粉碎物料)將參考附
圖1在下文描述。穿過(guò)待粉碎物料供應(yīng)管6供入的待粉碎物料送達(dá)粉碎物料供料開(kāi)口5，此開(kāi)口5在加速管1的加速管窄口2的內(nèi)壁和高壓氣體供應(yīng)噴嘴3的外壁之間形成，其中加速管1沿其中軸線的垂直方向安裝，噴嘴3的中心在加速管1的軸線上。與此同時(shí)，高壓氣體穿過(guò)最好以多個(gè)復(fù)合形式安裝的高壓氣體供應(yīng)開(kāi)口7、高壓氣體艙8、高壓氣體供應(yīng)管9引入其內(nèi)，再?gòu)母邏簹怏w供應(yīng)噴嘴3噴向加速管出口10，同時(shí)被膨脹。于此，借助于在加速管窄口2周?chē)a(chǎn)生的噴射器效應(yīng)，此粉末物料伴隨氣體一起從粉碎物料供料開(kāi)口5吸向加速管出口10，穿過(guò)加速管1周?chē)鷧^(qū)域供入到加速管1中，并在加速管窄口2處與高壓氣體均勻混合的同時(shí)被快速加速，此時(shí)該粉碎物料撞擊安裝在加速管出口10對(duì)面的沖擊部附11的沖擊面上，它以不存在不均勻粉末濃度的均質(zhì)固體-氣體混合氣流狀態(tài)撞擊的，由此得到粉碎。
在
圖1所示的粉碎機(jī)中，沖擊部附11的沖擊面包括錐形凸出的突出中央?yún)^(qū)域17(第一沖擊面)和外緣沖擊面18(第二沖擊面)，沖擊面18環(huán)繞突出中央?yún)^(qū)域17形成，用于進(jìn)一步?jīng)_擊粉碎待粉碎物料在經(jīng)突出中央?yún)^(qū)域17處粉碎后的一級(jí)粉化產(chǎn)品。粉碎艙13具有一個(gè)粉碎艙下游側(cè)壁16(第二側(cè)壁)用于三級(jí)沖擊粉碎經(jīng)在外緣沖擊面18處二級(jí)粉碎后的二級(jí)粉化產(chǎn)品，還有一個(gè)形成比粉碎艙下游側(cè)壁16寬大空間的粉碎艙上游側(cè)壁15(第一側(cè)壁)。即，在粉碎艙上游側(cè)壁15處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面比在粉碎艙下游側(cè)壁16處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面更大。
在沖擊時(shí)產(chǎn)生的沖擊力傳遞給充分分散的各個(gè)顆粒，而經(jīng)過(guò)在沖擊部件11的沖擊面處粉碎的待粉碎物料進(jìn)一步經(jīng)歷反復(fù)地三級(jí)沖擊，此三級(jí)沖擊是在粉碎艙下游側(cè)壁16和沖擊部件11之間進(jìn)行，具有提高的粉碎效率，接著粉化產(chǎn)品通過(guò)安裝在沖擊部件11背面處的粉化產(chǎn)品卸料出口14卸料。
由粉碎艙上游側(cè)壁15所形成空間的直徑(寬度B)大于由粉碎艙下游側(cè)壁16所形成空間的直徑(寬度C)，從加速管出口10至粉碎艙上游側(cè)壁15逐漸增寬形成粉碎艙13。因此，能夠使加速管開(kāi)口10周?chē)鷧^(qū)域的反向壓力較低，由此有可能將沖擊部件11接近加速管開(kāi)口10。因?yàn)檫@種作用，沒(méi)有不均勻粉末濃度的均質(zhì)固體-氣體混合氣流由加速管1充分加速，因而該待粉碎物料以巨大的沖擊力撞擊安裝在加速管出口10對(duì)面的沖擊部件11上，以高效率得到粉碎。并且，對(duì)于從加速管開(kāi)口10噴出的待粉碎物料來(lái)說(shuō)，除了在沿加速管1軸線方向的速度外，沿粉碎艙上游側(cè)壁15方向的速度也適當(dāng)增加，因此，待粉碎物料有效地在外緣沖擊面18處被二級(jí)粉碎和在粉碎艙下游側(cè)壁1 6處被三級(jí)粉碎。這種操作效果在圖6和圖7所示的情況下也可以獲得，即粉碎艙13的直徑(寬度)從加速管開(kāi)口10沿加速管1的軸線方向變大。圖6是說(shuō)明這樣一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的橫截面示意圖，且圖中也給出此粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。圖7是圖6的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
因?yàn)闆_擊部件11的沖擊面具有錐形凸出的突出中央?yún)^(qū)域17和環(huán)繞突出中央?yún)^(qū)域17所形成外緣沖擊面18，當(dāng)粘性的樹(shù)脂或待粉碎物料被粉碎時(shí)，不會(huì)出現(xiàn)熔融粘附、結(jié)塊和形成粗大顆粒，能夠以高粉末濃度被粉碎。另外，如果待粉碎物料具有磨損性，則有可能產(chǎn)生于加速管的內(nèi)壁和沖擊部件11的沖擊面上的磨損不會(huì)是局部的，這樣這種粉碎機(jī)能夠具有長(zhǎng)壽命和進(jìn)行穩(wěn)定化操作。
待粉碎物料在粉碎艙13內(nèi)的粉碎艙壁19(圖8和圖9)以及粉碎艙下游側(cè)壁16處以較好的效率被三級(jí)粉碎。
本發(fā)明的粉碎機(jī)將參考附圖2在下文詳細(xì)描述，圖2是
圖1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)至少包括供入高壓氣體的高壓氣體注入噴嘴；借助從高壓氣體注入噴嘴處供入的高壓氣體來(lái)輸送和加速待粉碎物料的加速管；細(xì)研碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的粉碎艙；以及粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的沖擊部件，它安裝在粉碎艙內(nèi)的加速管出口處的對(duì)面位置上。
在上述粉碎機(jī)中，沖擊部件至少有第一沖擊面和第二沖擊面，其中第一沖擊面以繞加速管軸線(假想軸)形成頂角α的方向朝加速管側(cè)凸出；第二沖擊面以相對(duì)于加速管軸線的垂直線成角度β的方向朝下游側(cè)傾斜；粉碎艙至少有第一側(cè)壁和第二側(cè)壁，其中第一側(cè)壁位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游的側(cè)，第二側(cè)壁位于第一側(cè)壁的下游側(cè)并延伸向下游側(cè)；以及在加速管的下游側(cè)端，粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大，第一沖擊面的頂部位于比第一側(cè)壁的下游側(cè)邊緣更上游的一側(cè)。因此，第二側(cè)壁安排在面對(duì)于沖擊部件的第二沖擊面的最外邊緣位置上。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第一個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)橫過(guò)圓周沖擊面18的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件11相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁15所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由粉碎艙的下游側(cè)壁16所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A和更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B＜1.2×C
A＜C＜1.6×A在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第一個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)加速管出口10的直徑以D表示，介于加速管出口10和凸出的中央?yún)^(qū)域17(即沖擊部件11的第一沖擊面)頂端之間的距離以L1表示，作為第一沖擊面的凸出的中央?yún)^(qū)域17的高度以L2表示，作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的高度以L3表示，介于圓周沖擊面18的最外邊緣和加速管出口10之間的距離以L4表示，以及介于加速管出口10和粉碎艙第二側(cè)壁的下游側(cè)壁16之間的距離以L5表示，L1～L5優(yōu)選地滿足下面關(guān)系|L1|≤D/｛2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3以及更為優(yōu)選地滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L5≯L4≤L2+L3(這些高度和距離是沿加速管軸線方向的。當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更上游位置時(shí)，L1為正值。另一方面，當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更下游位置時(shí)，L1為負(fù)值。)如果C≥B，在加速管出口10周?chē)膲毫p失增加，導(dǎo)致在加速管1中的高壓氣體(固體-氣體混合氣流)的速度降低，結(jié)果在加速管窄口2的噴射器效應(yīng)減弱，則導(dǎo)致粉末物料的吸入量降低，且粉末物料也未能充分加速以致在沖擊部件11的沖擊面處產(chǎn)生微弱的沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果B＞1.6×C，從加速管出口10噴射的粉末物料在撞擊沖擊部附11之前會(huì)過(guò)多的膨脹，則在沖擊部件11的沖擊面周?chē)姆勰┪锪系娘w濺速度降低，產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果A≥C，則介于沖擊部件11和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的流動(dòng)通道在圓周沖擊面18的最外邊緣處被堵塞。
如果1.6×A≤C，則介于圓周沖擊面18和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的距離太大以致于在粉碎艙下游側(cè)壁16處不能獲得有效的三級(jí)沖擊，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＜-D/{2×tan(α/2)}，則沖擊部件11與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＞D/{2×tan(α/2)}，則加速管出口10被沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17堵塞。
所謂0＜L1的意義是指第一沖擊面的頂部伸入到加速管1中。在這種條件下，粉碎效率提高。
如果L5＞L4，則經(jīng)在圓周沖擊的最外邊緣處二級(jí)粉碎的二級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地三級(jí)撞擊粉碎艙下游側(cè)壁16，結(jié)果粉碎效率降低。
如果L4＞L2+L3，則圓周沖擊面18與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
在本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，呈錐形朝中央?yún)^(qū)域17凸出的第一沖擊面的頂角α和第二圓周沖擊面朝下游側(cè)傾斜的斜面相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向所形成的角度β之間優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞030≤(α+2β)≤90更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞050≤(α+2β)≤90。
如果圓周沖擊面18相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向并沒(méi)有朝下游側(cè)傾斜，而是垂直于加速管1的軸線方向(即角度β＝0的情況)，則在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物正對(duì)著從加速管出口10噴出的固氣混合氣流，易于引起固氣混合氣流中的紊流，并且，當(dāng)熱塑性樹(shù)脂粉末或主要由熱塑性樹(shù)脂組成的粉末作為待粉碎物料時(shí)，在圓周沖擊面18的最外邊緣處的粉末濃度變的較高，那么易于在圓周沖擊面18處產(chǎn)生熔融沉積物和附聚物。產(chǎn)生這種熔融沉積物則難以使設(shè)備進(jìn)行穩(wěn)定操作。
如果(α+2β)＜30，在凸出的中央?yún)^(qū)域17處的一級(jí)粉碎沖擊力則如此弱以致引起粉碎效率降低。
如果(α+2β)＞90，則經(jīng)在凸出的中央?yún)^(qū)域17處一級(jí)粉碎的一級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地二級(jí)沖擊圓周沖擊面18，并且，在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物非常趨向于正對(duì)著下游側(cè)，以致在粉碎艙下游側(cè)壁16處產(chǎn)生微弱的三級(jí)粉碎沖擊力，結(jié)果粉碎效率降低。
綜上所述，在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，當(dāng)使用具有特定形狀的沖擊部件、指定加速管出口和沖擊部件之間的位置關(guān)系、以及指定粉碎艙內(nèi)壁的形狀時(shí)，則能夠以極高效率粉碎粉末物料。尤其是，從加速管出口10噴出的待粉碎物料在加速管出口10周?chē)鷧^(qū)域中處于粉碎艙13的低反向壓力和快速加速狀態(tài)，在由沖擊部件11產(chǎn)生的巨大的沖擊力作用下經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)粉碎，結(jié)果粉碎效率提高。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，粉碎艙13在粉碎艙上游側(cè)壁15部分比粉碎艙下游側(cè)壁16部分更大。而且，為了當(dāng)經(jīng)過(guò)在第二圓周沖擊面18的處二級(jí)粉碎的二級(jí)粉化產(chǎn)品進(jìn)行三級(jí)沖擊粉碎時(shí)能夠有效地進(jìn)行三級(jí)粉碎，本發(fā)明的如圖8和圖9所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)是優(yōu)選的，其中，粉碎艙下游側(cè)壁16設(shè)置了作為第三側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁19，它相對(duì)于加速管的軸線以角度θ(度)向外側(cè)傾斜和朝向下游側(cè)；這樣形成側(cè)壁19使第一側(cè)壁和第二側(cè)壁相連接。
圖8是圖解說(shuō)明本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第二種實(shí)施方案的橫截面示意圖，且圖中也給出此粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。圖9是圖8的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第二個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)橫過(guò)作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件11相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁15所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊側(cè)壁19在其最內(nèi)邊緣(即最窄部分)所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由下游側(cè)壁16所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E和更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B≤1.3×CA＜C＜1.5×AC＞E。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第二個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)加速管出口10的直徑以D表示，介于加速管出口10和凸出的中央?yún)^(qū)域17(即沖擊部件11的第一沖擊面)頂端之間的距離以L1表示，作為第一沖擊面的凸出的中央?yún)^(qū)域17的高度以L2表示，作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的高度以L3表示，介于作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的最外邊緣和加速管出口10之間的距離以L4表示，以及介于作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的最外邊緣和作為第三側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁19之間的距離以L6表示，L1、L2、L3、L4、和L6之間優(yōu)選地滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L6≤L4≤L2+L30＜L6＜2×L3以及更為優(yōu)選地滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L6≤L4≤L2+L30＜L6＜2×L3(這些高度和距離是沿加速管軸線方向的。當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更上游位置時(shí)，L1為正值。另一方面，當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更下游位置時(shí)，L1為負(fù)值。)第三側(cè)壁(粉碎艙側(cè)壁19)的傾斜角(θ)較為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜θ＜40更優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜θ＜10。
如果C≥B，在加速管出口10周?chē)膲毫p失增加，導(dǎo)致在加速管1中的高壓氣體(固體-氣體混合氣流)的速度降低，結(jié)果在加速管窄口2的噴射器效應(yīng)減弱，則導(dǎo)致粉末物料的吸入量降低，且粉末物料也未能充分加速以致在沖擊部件11的沖擊面處產(chǎn)生微弱的沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果B＞2×C，從加速管出口10噴射的粉末物料在撞擊沖擊部件11之前會(huì)過(guò)多的膨脹，則在沖擊部件11的沖擊面周?chē)姆勰┪锪系娘w濺速度降低，產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果A≥C，則介于沖擊件11和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的流動(dòng)通道在圓周沖擊面18的最外邊緣處被堵塞。
如果1.6×A≤C，則介于圓周沖擊面18和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的距離太大以致于在粉碎艙下游側(cè)壁16處不能獲得有效的三級(jí)沖擊，結(jié)果降低粉碎效率。
如果C≤E，則介于粉碎艙沖擊側(cè)壁19和沖擊部件11之間的距離是如此小，以致于如上所述在此部位的壓力損失增加，則導(dǎo)致粉末物料的吸入量降低，且粉末物料也未能充分加速以致在沖擊部件11的沖擊面處產(chǎn)生微弱的沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＜-D/{2×tan(α/2)}，則沖擊部件11與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＞D/{2×tan(α/2)}，則加速管出口10被沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17堵塞。
所謂0＜L1的意義是指第一沖擊面的頂部伸入到加速管1中。在這種條件下，粉碎效率提高。
如果L6＞L4，則經(jīng)在圓周沖擊面18的最外邊緣處二級(jí)粉碎的二級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地三級(jí)撞擊粉碎艙下游側(cè)壁16，結(jié)果粉碎效率降低。
如果L4＞L2+L3，則圓周沖擊面18與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L6≥2×L3，則經(jīng)在圓周沖擊面18處二級(jí)粉碎的二級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地三級(jí)撞擊粉碎艙沖擊側(cè)壁19，結(jié)果粉碎效率降低。
如果θ＝0，則介于粉碎艙沖擊側(cè)壁19和沖擊面11的邊緣(尤其是圓周沖擊面18)之間距離太大，以致不能有效地三級(jí)撞擊，結(jié)果粉碎效率降低。
如果θ≥40，則介于粉碎艙沖擊側(cè)壁19和沖擊面11的邊緣之間距離太小，以致于如上所述在此部位的壓力損失增加，則導(dǎo)致粉末物料的吸入量降低，且粉末物料也未能充分加速以致在沖擊部件11的沖擊面處產(chǎn)生微弱的沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
在本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，呈錐形朝此沖擊部件11的中央?yún)^(qū)域17凸出的第一沖擊面的頂角α(度)和第二圓周沖擊面18朝下游側(cè)傾斜的斜面相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向所形成的角度β(度)之間優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞030≤(α+2β)≤90更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞050≤(α+2β)≤90。
如果圓周沖擊面18相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向并沒(méi)有朝下游側(cè)傾斜，而是垂直于加速管1的軸線方向(即角度β＝0的情況)，則在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物正對(duì)著從加速管出口10噴出的固氣混合氣流，易于引起固氣混合氣流中的紊流，并且，當(dāng)熱塑性樹(shù)脂粉末或主要由熱塑性樹(shù)脂組成的粉末作為待粉碎物料時(shí)，在圓周沖擊面18的最外邊緣處的粉末濃度變的較高，那么易于在圓周沖擊面18處產(chǎn)生熔融沉積物和附聚物。產(chǎn)生這種熔融沉積物則難以使設(shè)備進(jìn)行穩(wěn)定操作。
如果(α+2β)＜30，在凸出的中央?yún)^(qū)域17處的一級(jí)粉碎沖擊力則如此弱以致引起粉碎效率降低。
如果(α+2β)＞90，則經(jīng)在凸出的中央?yún)^(qū)域17處一級(jí)粉碎的一級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地二級(jí)沖擊圓周沖擊面18，并且，在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物非常趨向于正對(duì)著下游側(cè)，以致在粉碎艙下游側(cè)壁16處產(chǎn)生微弱的三級(jí)粉碎沖擊力，結(jié)果粉碎效率降低。
綜上所述，在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，當(dāng)使用具有特定形狀的沖擊部件、指定加速管出口和沖擊部件之間的位置關(guān)系、以及指定粉碎艙內(nèi)壁的形狀時(shí)，則能夠以極高效率粉碎粉末物料。尤其是，從加速管出口10噴出的待粉碎物料在加速管出口10周?chē)鷧^(qū)域中處于粉碎艙13的低反向壓力和快速加速狀態(tài)，在由沖擊部件11產(chǎn)生的巨大的沖擊力作用下經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)粉碎，結(jié)果粉碎效率提高。
這種操作效果在
圖10和11所示的粉碎機(jī)中也能獲得，其中，粉碎艙13的直徑(寬度)在垂直加速管1的軸線方向上從加速管出口10處開(kāi)始增大。
圖10是圖解說(shuō)明另一種本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第二種實(shí)施方案的橫截面示意圖，且圖中也給出此粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。
圖11是
圖10的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，粉碎艙13在粉碎艙上游側(cè)壁15部分比粉碎艙下游側(cè)壁16部分更大。而且，為了能夠從粉碎艙13中有效地快速卸料，如
圖12和
圖13所示的本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三中實(shí)施方案是優(yōu)選的，其中，沖擊部件11在其沖擊面的相反一側(cè)(即下游側(cè))被設(shè)計(jì)成具有特定頂角的錐形。
圖12是說(shuō)明本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三種實(shí)施方案的橫截面示意圖，且圖中也給出此粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。
圖13是
圖12的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)橫過(guò)作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件11相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁15所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由作為第二側(cè)壁的粉碎艙下游側(cè)壁16所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A和更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系C＜B≤1.2×CA＜C＜1.5×A在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)加速管出口10的直徑以D表示，介于加速管出口10和凸出的中央?yún)^(qū)域17(即沖擊部件11的第一沖擊面)頂端之間的距離以L1表示，作為第一沖擊面的凸出的中央?yún)^(qū)域17的高度以L2表示，作為第二沖擊面的圓周沖擊面18的高度以L3表示，介于圓周沖擊面18的最外邊緣和加速管出口10之間的距離以L4表示，以及介于加速管出口10和粉碎艙第二側(cè)壁的下游側(cè)壁16之間的距離以L5表示，L1～L5優(yōu)選地滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3以及更為優(yōu)選地滿足下面關(guān)系
0≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3(這些高度和距離是沿加速管軸線方向的。當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更上游位置時(shí)，L1為正值。另一方面，當(dāng)沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17的頂部位于加速管出口10的更下游位置時(shí)，L1為負(fù)值。)在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)在從粉碎艙下游側(cè)壁16的最低部分開(kāi)始延伸到粉碎艙卸料出口14處之間空間中的最擴(kuò)大部分20(粉碎艙卸料出口的前面區(qū)域)的直徑以F表示，則此直徑F和寬度C(表示由作為第二側(cè)壁的粉碎艙下游側(cè)壁16所形成空間的最小直徑)之間優(yōu)選地滿足下列關(guān)系F≥C以及更優(yōu)選地滿足下列關(guān)系F＞C。
如果C≥B，在加速管出口10周?chē)膲毫p失增加，導(dǎo)致在加速管1中的高壓氣體(固體-氣體混合氣流)的速度降低，結(jié)果在加速管窄口2的噴射器效應(yīng)減弱，則導(dǎo)致粉末物料的吸入量降低，且粉末物料也未能充分加速以致在沖擊部件11的沖擊面處產(chǎn)生微弱的沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果B＞1.6×C，從加速管出口10噴射的粉末物料在撞擊沖擊部件11之前會(huì)過(guò)多的膨脹，則在沖擊部件11的沖擊面周?chē)姆勰┪锪系娘w濺速度降低，產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果A≥C，則介于沖擊部件11和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的流動(dòng)通道在圓周沖擊面18的最外邊緣處被堵塞。
如果1.6×A≤C，則介于圓周沖擊面18和粉碎艙下游側(cè)壁16之間的距離太大以致于在粉碎艙下游側(cè)壁16處不能獲得有效的三級(jí)沖擊，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＜-D/{2×tan(α/2)}，則沖擊部件11與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果L1＞D/{2×tan(α/2)}，則加速管出口10被沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17堵塞。
所謂0＜L1的意義是指第一沖擊面的頂部部伸入到加速管1中。在這種條件下，粉碎效率提高。
如果L5＞L4，則經(jīng)在圓周沖擊的最外邊緣處二級(jí)粉碎的二級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地三級(jí)撞擊粉碎艙下游側(cè)壁16，結(jié)果粉碎效率降低。
如果L4＞L2+L3，則圓周沖擊面18與加速管開(kāi)口10之間的距離過(guò)大，以致產(chǎn)生弱沖擊力，結(jié)果降低粉碎效率。
如果F＜C，此粉碎機(jī)承受反向壓力，導(dǎo)致粉化產(chǎn)品的卸料速度降低和滯留在粉碎艙13中的粉化產(chǎn)品增加，結(jié)果粉碎效率降低。
在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三種實(shí)施方案中，在沖擊部件11的后面部分(下游側(cè))有一個(gè)呈錐形的突出部分，并且此突出部分的頂角γ(角度)優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜γ＜90以及更優(yōu)選地滿足下列關(guān)系30＜γ＜90。
由于這一特征以及在粉碎艙的前方區(qū)域設(shè)置了寬大的卸料出口20的特點(diǎn)，使得在粉碎艙前方區(qū)域的卸料出口20周?chē)姆聪驂毫^小，且此固氣混合氣流的速度從加速管出口10直粉化產(chǎn)品卸料出口14的路途中被加速，結(jié)果能夠以較好的效率進(jìn)行粉碎。
如果γ≥90，這粉碎艙前方區(qū)域的卸料出口20的容積如此小，以致在此出口附近區(qū)域中的壓力損失增大，結(jié)果不能夠以較高的效率卸載粉碎產(chǎn)品。
在本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，呈錐形朝此沖擊部件11的中央?yún)^(qū)域17凸出的第一沖擊面的頂角α和第二圓周沖擊面18朝下游側(cè)傾斜的斜面相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向所形成的角度β之間優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞030≤(α+2β)≤90更為優(yōu)選地滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞050≤(α+2β)≤90。
如果圓周沖擊面18相對(duì)加速管1軸線的垂直線方向并沒(méi)有朝下游側(cè)傾斜，而是垂直于加速管1的軸線方向(即角度β＝0的情況)，則在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物正對(duì)著從加速管出口10噴出的固氣混合氣流，易于引起固氣混合氣流中的紊流，并且，當(dāng)熱塑性樹(shù)脂粉末或主要由熱塑性樹(shù)脂組成的粉末作為待粉碎物料時(shí)，在圓周沖擊面18的最外邊緣處的粉末濃度變的較高，那么易于在圓周沖擊面18處產(chǎn)生熔融沉積物和附聚物。產(chǎn)生這種熔融沉積物則難以使設(shè)備進(jìn)行穩(wěn)定操作。
如果(α+2β)＜30，在凸出的中央?yún)^(qū)域17處的一級(jí)粉碎沖擊力則如此弱以致引起粉碎效率降低。
如果(α+2β)＞90，則經(jīng)在凸出的中央?yún)^(qū)域17處一級(jí)粉碎的一級(jí)粉化產(chǎn)品不能有效地二級(jí)沖擊圓周沖擊面18，并且，在圓周沖擊面18上反射的流動(dòng)物非常趨向于正對(duì)著下游側(cè)，以致在粉碎艙下游側(cè)壁16處產(chǎn)生微弱的三級(jí)粉碎沖擊力，結(jié)果粉碎效率降低。
綜上所述，在本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，當(dāng)使用具有特定形狀的沖擊部件、指定加速管出口和沖擊部件之間的位置關(guān)系、以及指定粉碎艙內(nèi)壁的形狀時(shí)，則能夠以極高效率粉碎粉末物料。尤其是，從加速管出口10噴出的待粉碎物料在加速管出口10周?chē)鷧^(qū)域中處于粉碎艙13的低反向壓力和快速加速狀態(tài)，在由沖擊部件11產(chǎn)生的巨大的沖擊力作用下經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)粉碎，結(jié)果粉碎效率提高。
這種操作效果在
圖14和15所示的粉碎機(jī)中也能獲得，其中，粉碎艙13的直徑(寬度)在垂直加速管1的軸線方向上從加速管出口10處開(kāi)始增大。
圖14是圖解說(shuō)明本發(fā)明氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的第三種實(shí)施方案的橫截面示意圖，且圖中也給出此粉碎系統(tǒng)的流程圖，其中，建立了使用此粉碎機(jī)的粉碎步驟和采用粒度分級(jí)器的分級(jí)步驟的結(jié)合方式。
圖15是
圖14第三種實(shí)施方案的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的放大圖。
在上述的第一至第三種實(shí)施方案的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，加速管1優(yōu)選地這樣安裝，使其沿基于垂直線的軸線方向的傾斜度為0～45°，更優(yōu)選為0～20°，最好為0～5°(基本上在垂直方向上)。
如果加速管沿軸線方向的傾斜度大于45°，粉化物料可能停滯并阻塞在加速管1中。
本發(fā)明制備色調(diào)劑的方法在下文闡述。
本發(fā)明的制備色調(diào)劑的方法包括以下步驟
熔融捏合至少含有粘合劑樹(shù)脂和著色劑的混合物，制得捏合產(chǎn)品；冷卻所得到的捏合產(chǎn)品以產(chǎn)生固化；碾碎所產(chǎn)生的冷卻捏合產(chǎn)品，制得碾碎產(chǎn)品；以及使用本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)粉碎所得到的碾碎產(chǎn)品。
在本發(fā)明制備色調(diào)劑的方法中，除了粘合劑樹(shù)脂和著色劑外，色調(diào)劑原料還含有電荷控制劑和蠟，他們可以使用混合機(jī)任意混合。
可以使用的混合機(jī)如Hensche1混合機(jī)、Super混合機(jī)(Kawata K.K)、或Loedigo混合機(jī)(Loedigo Co.)，混合過(guò)程優(yōu)選地進(jìn)行1～10分鐘。
由通過(guò)上述混合步驟獲得的混合物使用捏合機(jī)捏合。
可以使用的捏合機(jī)如PCM、TEM(Toshiba Machine Co.，Ltd)或TEX(Nippon Seiko K.K.)捏合機(jī)，熔融捏合優(yōu)選地在捏合樹(shù)脂溫度為100℃～200℃范圍進(jìn)行，更優(yōu)選地在100℃～160℃范圍。將從上述捏合步驟制得的捏合產(chǎn)品冷卻到40℃或更低以固化，可以采用冷卻輥、冷卻傳送滾筒、冷卻劑或使用30℃或更低的冷卻水的手段。將上述冷卻和固化步驟制得的固化產(chǎn)品采用機(jī)械式壓碎機(jī)壓碎。
可以使用的壓碎機(jī)如輪碾機(jī)、錘式粉碎機(jī)或輥式研磨機(jī)。在壓碎步驟中，為了防止待粉碎物料供應(yīng)開(kāi)口5被阻塞，壓碎過(guò)程進(jìn)行到50％的壓碎過(guò)產(chǎn)品的顆粒直徑在200～20,000μm范圍。
采用本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)對(duì)從上述步驟獲得的壓碎產(chǎn)品進(jìn)行細(xì)粉碎。
采用顆粒粒度分級(jí)器對(duì)上述獲得的細(xì)粉碎產(chǎn)品進(jìn)行粒度分級(jí)。
可以使用的顆粒粒度分級(jí)器如Turbo粒度分級(jí)器(Nisshin FlourMilling Co.，Ltd)，Donaselec(Japan Donaldson Co.)或Triplone(MitsuiMiiki Engineering Corporation)。
考慮到待形成圖像的分辨率和濃淡等級(jí)，從上述分級(jí)步驟獲得的分級(jí)產(chǎn)品優(yōu)選具有重均顆粒直徑在3～15μm，更優(yōu)選為4～12μm，最好為5～10μm。
從上述分級(jí)步驟獲得的分級(jí)產(chǎn)品可以任選地混合其他添加劑。
可用于混合其他添加劑的混合機(jī)包括Henschel混合機(jī)、Super混合機(jī)(Kawata K.K)、或Loedigo混合機(jī)。
任何公知的粘合劑樹(shù)脂都可用作本發(fā)明的粘合劑樹(shù)脂。例如，可以包括聚苯乙烯；苯乙烯取代產(chǎn)品的均聚物如聚-對(duì)-氯苯乙烯和聚乙烯基甲苯；苯乙烯共聚物如苯乙烯-對(duì)-氯苯乙烯共聚物、苯乙烯-乙烯基萘共聚物、苯乙烯-丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-甲基丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-甲基α-氯代甲基丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-丙烯腈共聚物、苯乙烯-甲基乙烯基醚共聚物、苯乙烯-乙烯基乙烯基醚共聚物、苯乙烯-甲基乙烯基酮共聚物、苯乙烯-丁二烯共聚物、苯乙烯-異戊二烯共聚物、苯乙烯-丙烯腈-茚共聚物；馬來(lái)酸樹(shù)脂、丙烯酸樹(shù)脂、甲基丙烯酸樹(shù)脂、有機(jī)硅樹(shù)脂、聚脂樹(shù)脂、酰胺樹(shù)脂、呋喃樹(shù)脂、環(huán)氧樹(shù)脂和二甲苯樹(shù)脂。尤其苯乙烯共聚物、聚脂樹(shù)脂、環(huán)氧樹(shù)脂是優(yōu)選的。
能夠與苯乙烯共聚物中的苯乙烯單體共聚的共聚單體包括乙烯基單體，選自具有雙鍵的一元羧酸和及其取代產(chǎn)品如丙烯酸、丙烯酸甲酯、丙烯酸酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸十二烷基酯、丙烯酸正辛酯、丙烯酸2-乙基己酯、丙烯酸苯酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸丁酯、甲基丙烯酸辛酯、丙烯腈、甲基丙烯腈和丙烯酰胺；具有雙鍵的二元羧酸和及其取代產(chǎn)品如馬來(lái)酸、馬來(lái)酸丁酯、馬來(lái)酸甲酯和馬來(lái)酸二甲酯；乙烯基酯如氯乙烯、乙酸乙烯酯和苯甲酸乙烯酯；烯烴如乙烯、丙烯和丁烯；乙烯酮如甲基乙烯酮和己基乙烯酮；以及乙烯基醚如甲基乙烯醚乙基乙烯醚和異丁基乙烯醚。這些乙烯基單體可以單獨(dú)使用或結(jié)合兩種或兩種以上使用?？梢允褂镁哂兄辽賰蓚€(gè)可聚合雙鍵的化合物作為交聯(lián)劑。這些交聯(lián)劑舉例包括芳族二乙烯基化合物，如二乙烯基甲苯和二乙烯基萘；具有兩個(gè)雙鍵的羧酸酯如乙二醇二丙烯酸酯、乙二醇二甲基丙烯酸酯和1，3-丁二醇二甲基丙烯酸酯；二乙烯基化合物如二乙烯基苯胺、二乙烯基醚、二乙烯基硫醚和二乙烯基砜；以及具有至少三個(gè)乙烯基團(tuán)的化合物。這些化合物可以單獨(dú)使用或以混合物方式使用。
用于本發(fā)明的著色劑可以是無(wú)機(jī)顏料、有機(jī)染料和有機(jī)顏料。
黑色著色劑包括碳黑、磁性材料如磁性鐵黑和鐵酸鹽，以及那些使用黃色、品紅和青色著色劑調(diào)成黑色的著色劑。
非磁性黑色著色劑(如碳黑)以相對(duì)每100重量份粘合劑樹(shù)脂使用1～20重量份的比例加入。磁性材料可以包括主要由鐵元素和任選成分如鈷、鎳、銅、鎂或錳組成的的金屬氧化物。尤其是，主要由四氧化三鐵和γ-氧化鐵組成的磁性材料是優(yōu)選的?？紤]到磁性色調(diào)劑的控制帶電能力，此磁性色調(diào)劑還含有硅元素或其他金屬元素如鋁。這類(lèi)磁性材料按照氮?dú)馕椒y(cè)量具有2～30m2/g的BET比表面積，優(yōu)選為3～28m2/g。此磁性材料優(yōu)選具有5-7的莫氏硬度的磁性材料。
從提高圖像密度的角度來(lái)看，此磁性材料的形態(tài)優(yōu)選為八面體、六面體或幾乎沒(méi)有各相異性的球形。磁性材料的數(shù)均顆粒直徑優(yōu)選為0.05～10μm，更優(yōu)選為0.1～0.6μm，最佳為0.1～0.4μm。
此磁性材料以基于100重量份的粘合劑樹(shù)脂計(jì)算，優(yōu)選含量比例為30-200重量份，更優(yōu)選40-200重量份，最好50-150重量份。如果含量低于30重量份，當(dāng)其用于顯影組件中利用磁力來(lái)傳輸色調(diào)劑時(shí)，將會(huì)減弱傳輸性能，易于使色調(diào)劑層在色調(diào)劑輸送部件上的分布不均勻，并且由于摩擦帶電量提高引起圖像密度降低。另一方面，如果含量高于200重量份，則磁性材料的定影性能降低。
可以使用的黃色著色劑的典型化合物是縮合偶氮化合物、異吲哚啉酮化合物、和次甲基化合物。特別指出的是優(yōu)選C.I.顏料黃12，13，14，15，17，62，74，83，93，94，95，97，109，110，111，120，127，128，129，147，168，174，176，180，181，191等。
可以使用的品紅著色劑是縮合偶氮化合物、二酮吡咯并吡咯化合物、蒽醌化合物、喹吖啶酮化合物、堿性染料色淀化合物、萘酚化合物、苯并咪唑化合物、硫靛化合物和二苯嵌蒽化合物。特別指出的是特別優(yōu)選C.I.顏料紅2，5，6，7，23，48∶2，48∶3，48∶4，57∶1，81∶1，144，146，166，169，177，184，185，202，206，220，221和254。
可以使用的青色著色劑是銅酞青化合物和其衍生物，蒽醌化合物和堿性染料色淀化合物。特別指出的是優(yōu)選使用C.I.顏料藍(lán)1，7，15，15∶1，15∶2，15∶3，15∶4，60，62，66等。
任何這些非磁性彩色著色劑可以單獨(dú)使用，或以混合物使用，或者以固態(tài)溶液形式使用。彩色著色劑可以依據(jù)色調(diào)劑的色相角、色度、亮度、耐候性、OHP透明度和分散性而選擇。此彩色著色劑以基于100重量份的粘合劑樹(shù)脂計(jì)算，優(yōu)選含量比例為1-20重量份。
為了改進(jìn)在定影期間從定影裝置上的脫落性能和定影性能，可將蠟摻合進(jìn)色調(diào)劑中?？捎玫南灠ㄊ灱捌溲苌?、微晶石蠟及其衍生物、聚烯烴蠟及其衍生物、和酯蠟及其衍生物。此衍生物可以包括氧化物、與乙烯基單體的嵌段共聚物和接枝改性產(chǎn)物。
在此色調(diào)劑中，電荷控制劑優(yōu)選將其化合到磁性色調(diào)劑顆粒中(內(nèi)添加劑)，或?qū)⑵鋼饺氲酱判陨{(diào)劑顆粒中(外添加劑)。此電荷控制劑能夠控制與顯影體系相匹配的最佳電荷量。尤其是，電荷控制劑能夠使顆粒尺寸分布和電荷量之間平衡更穩(wěn)定。用于能夠使色調(diào)劑荷負(fù)電的可以使用有機(jī)金屬絡(luò)合物和螯合物。例如，他們是一偶氮金屬絡(luò)合物、乙酰丙酮金屬絡(luò)合物、芳族羥基羧酸金屬絡(luò)合物和芳族二羧酸金屬絡(luò)合物。此外，他們還包括芳族羥基羧酸、芳族一元或多元羧酸和其金屬鹽、酸酐和及其酯，以及酚類(lèi)衍生物如雙酚。
能夠使此色調(diào)劑荷正電的電荷控制劑包括苯胺黑和用脂肪酸金屬鹽改性的產(chǎn)品；季胺鹽如三丁基芐基銨1-羥基-4-萘磺酸酯和四丁基銨四氟硼酸酯、鎓鹽如磷鎓鹽和及其色淀顏料；三苯基甲烷染料和他們的色淀顏料(色淀形成劑包括鎢磷酸、磷鉬酸、鎢鉬磷酸、鞣酸、月桂酸、鎵酸、和亞鐵氰酸)；高級(jí)脂肪酸金屬鹽；雙有機(jī)錫氧化物如二丁基錫氧化物、二辛基錫氧化物和雙環(huán)己基錫氧化物；以及雙有機(jī)錫硼酸鹽如二丁基錫硼酸鹽、二辛基錫硼酸鹽和雙環(huán)己基錫硼酸鹽。這些物質(zhì)可以單獨(dú)使用或者以?xún)煞N或兩種以上相結(jié)合使用。
上述的電荷控制劑優(yōu)選使用細(xì)顆粒的。在此情況下，這些電荷控制劑的數(shù)均顆粒直徑優(yōu)選為4μm或更小，更優(yōu)選為3μm或更小。當(dāng)此電荷控制劑內(nèi)加成到此色調(diào)劑顆粒中時(shí)，以基于100重量份的粘合劑樹(shù)脂計(jì)算，其優(yōu)選用量比例為0.1-20重量份，更優(yōu)選0.2-10重量份。
從改善色調(diào)劑的性能上考慮，優(yōu)選是在色調(diào)劑中混合外添加劑。
此外添加劑包括無(wú)機(jī)細(xì)粉末。為了改善此色調(diào)劑的電荷穩(wěn)定性、顯影性能、流體性能和儲(chǔ)存穩(wěn)定性，此無(wú)機(jī)細(xì)粉末優(yōu)選是二氧化硅、三氧化二鋁和二氧化鈦或復(fù)合氧化物?？梢允褂玫亩趸璋ǚQ(chēng)之為干法二氧化硅或氣相法二氧化硅和濕法二氧化硅，所述的氣相法二氧化硅是通過(guò)氣相氧化鹵化硅和醇化硅制備，而濕法二氧化硅由醇鹽、水玻璃或類(lèi)似物制備。其中氣相法二氧化硅是優(yōu)選的，這是因?yàn)樵诩?xì)二氧化硅的表面和內(nèi)部帶有較少的硅醇基團(tuán)和殘留較少的生產(chǎn)殘留物如Na2O和SO32-。在干法制備二氧化硅中，在其生產(chǎn)步驟中除了氯化硅外還可以結(jié)合使用其他金屬鹵化物如氯化鋁或氯化鈦以制得含有其他金屬氧化物的二氧化硅復(fù)合細(xì)粉末。這樣的粉末也可以使用。
此無(wú)機(jī)細(xì)粉按照使用氮?dú)馕降腂ET法測(cè)量具有30m2/g以上的BET比表面積，更優(yōu)選為50～400m2/g的BET比表面積。這樣的粉末能夠通過(guò)良好效果。能夠使用的此無(wú)機(jī)粉末的含量以基于100重量份的色調(diào)劑顆粒計(jì)算，優(yōu)選含量為0.1-8重量份，更優(yōu)選0.5-5重量份，最好0.1-3.0重量份。
此無(wú)機(jī)細(xì)粉優(yōu)選具有主要的平均顆粒直徑為30μm或更小。
如果需要，出于形成疏水性和控制電荷性考慮，此無(wú)機(jī)細(xì)粉優(yōu)選用處理劑進(jìn)行處理，處理劑如硅氧烷清漆、各種類(lèi)型的改性硅氧烷清漆、有機(jī)硅油、改性有機(jī)硅油、硅烷偶合劑帶有官能團(tuán)的硅烷偶合劑以及其他有機(jī)硅化合物或有機(jī)鈦化合物。優(yōu)選的是使用復(fù)合形式的處理劑處理此無(wú)機(jī)細(xì)粉。為了維持高電荷量和達(dá)到高轉(zhuǎn)印效率，此無(wú)機(jī)細(xì)粉優(yōu)選至少用有機(jī)硅油處理。
為了提高轉(zhuǎn)印性能和/或可清洗性，在制備色調(diào)劑時(shí)，除了加入無(wú)機(jī)細(xì)粉之外，優(yōu)選地還另外加入有機(jī)或無(wú)機(jī)的基本球形細(xì)粉，它具有基本顆粒直徑為30nm或更大(優(yōu)選比表面積低于50m2/g)，更優(yōu)選顆粒直徑為50nm或更大(優(yōu)選比表面積低于30m2/g)。例如，優(yōu)選的是球形二氧化硅顆粒、球形聚甲基倍半環(huán)氧乙烷或球形樹(shù)脂顆粒。
在此色調(diào)劑中，其他外加添加劑只要他們基本上不對(duì)色調(diào)劑顆粒產(chǎn)生負(fù)效應(yīng)都可以加入。他們包括如潤(rùn)滑劑粉末Teflon(聚四氟乙烯)粉末、硬脂酸鋅粉末和聚偏氟乙烯粉末；研磨劑如氧化鈰、碳化硅粉末、鈦酸鈣粉末和鈦酸鍶粉末；防結(jié)塊劑；電導(dǎo)提供劑如碳黑粉末、氧化鋅粉末和氧化錫；以及具有與此色調(diào)劑顆粒極性相反的有機(jī)顆粒和無(wú)機(jī)顆粒。
使用本發(fā)明的色調(diào)劑制備方法制備的色調(diào)劑可作為單組份型顯影劑，或者摻合載體顆粒用作雙組份型顯影劑。
綜上所述，對(duì)于本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，待粉碎物料引入加速管以避免不均勻粉末濃度，并且粉碎艙在加速管出口處適當(dāng)擴(kuò)大以便能夠使加速管開(kāi)口周?chē)鷧^(qū)域的反向壓力降低，又將沖擊部件設(shè)置在接近加速管開(kāi)口10為的是此已被適當(dāng)?shù)丶铀俸团蛎浀墓腆w-氣體混合氣流能夠以分散狀態(tài)噴出，以巨大的沖擊能量撞擊安裝在加速管出口對(duì)面的沖擊部件上，以高效率得到粉碎，于此，此待粉碎物料在安裝于沖擊部件上的錐形凸出的中央?yún)^(qū)域處被一級(jí)粉碎，進(jìn)而在環(huán)繞于凸出的中央?yún)^(qū)域周?chē)耐饩墰_擊面處被二級(jí)粉碎。再于粉碎艙下游側(cè)壁處被三級(jí)粉碎。因此，與常規(guī)的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)相比較，粉碎效率大大提高，并且在同等控制生產(chǎn)量的條件下制得的產(chǎn)品具有更小的顆粒直徑。
因?yàn)榇朔勰┪锪弦苑稚顟B(tài)撞擊沖擊部件的沖擊面，因此避免了出現(xiàn)熔融粘附、結(jié)塊和形成粗大顆粒，并且避免了在加速管的內(nèi)壁和沖擊部件的沖擊面上的局部磨損，這樣能夠進(jìn)行穩(wěn)定化操作，尤其是當(dāng)主要由熱性樹(shù)脂組成的粉末作為待粉碎物料的情況時(shí)。此外，此待粉碎物料能夠避免被過(guò)度粉碎，且能夠獲得具有尖狀顆粒尺寸分布的細(xì)研碎產(chǎn)品。
采用本發(fā)明的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，能夠?qū)⒕哂?0％的粒徑在200～2,000μm的顆粒以良好的效果粉碎成具有重均粒徑為3～15μm的顆粒。因此，入們一直尋求的具有較小粒徑的用于顯影靜電圖像的色調(diào)劑能夠以高效率制得。
實(shí)施例使用本發(fā)明的粉碎機(jī)設(shè)備制備色調(diào)劑的實(shí)施例和采用常規(guī)的粉碎機(jī)裝置制備色調(diào)劑比較例在下文敘述。
實(shí)施例1苯乙烯-丙烯酸丁酯-二乙烯基苯共聚物 100重量份(單體共聚比例80∶19∶1；Mw350,000)磁性氧化鐵(平均顆粒直徑0.18μm)100重量份苯胺黑 2重量份低分子量乙烯-丙烯共聚物 4重量份將上述配方的物料用亨舍爾混合機(jī)FM-75型(由Mitsui Miikeengineering corporation制造)充分混合，接著將制得的混合物用加熱至150℃的雙螺桿擠出機(jī)PCM-30型(Lkegai Corp.制造)熔融捏合。冷卻所獲得的捏合產(chǎn)品，在用錘式粉碎機(jī)壓碎成50％的顆粒直徑為1μm或更小的顆粒以獲得待粉碎物料。如此制得的待粉碎物料用示于
圖1和圖2的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁15處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙下游側(cè)壁16處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以54Kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
將所制得的分級(jí)產(chǎn)品與用氨基改性的有機(jī)硅油處理過(guò)的細(xì)二氧化硅粉末相混合以得到荷正電的色調(diào)劑。此色調(diào)劑用于商售的激光束打印機(jī)LBP-450型(由佳能公司制造)以形成圖像。結(jié)果，得到好圖像。
可以用各種方法測(cè)量此細(xì)粉碎產(chǎn)品的顆粒尺寸分布。在本發(fā)明中，是采用庫(kù)特爾計(jì)數(shù)器測(cè)量。
更具體地說(shuō)是采用庫(kù)特爾計(jì)數(shù)器TA-II型(由Coulter Electronics，Inc.)，且輸出數(shù)量分布和體積分布的接口(Nikkaki k.k.)與CX-1型個(gè)人計(jì)算機(jī)(由佳能公司制造)相連接。用一級(jí)氯化鈉制備作為電解質(zhì)溶液的1％的NaCl水溶液。測(cè)量是這樣進(jìn)行的將0.1-0.5ml的表面活性劑(優(yōu)選烷基苯磺酸鹽)作為分散劑加入到100-150ml的上述電解質(zhì)水溶液中，另外再加入2～20mg的待測(cè)量試樣。將其中懸浮有試樣的電解質(zhì)溶液在超聲波分散器中分散約1～3分鐘。采用上述的庫(kù)特爾計(jì)數(shù)器TA-II型，使用100μm的孔徑作為其縫隙來(lái)測(cè)量具有2～40μm直徑的顆粒尺寸分布(基于個(gè)數(shù)的)。然后，由測(cè)量的體積分布測(cè)量基于體積的重均顆粒直徑。
為了測(cè)量50％的壓碎產(chǎn)品的粒徑，使標(biāo)準(zhǔn)篩網(wǎng)多級(jí)重疊，測(cè)量滯留在各個(gè)篩網(wǎng)上顆粒重量，根據(jù)所形成的分部分離效率曲線來(lái)確定50％的粒徑(D50)。
實(shí)施例2
使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖6所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁15處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙下游側(cè)壁16處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以53kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例3使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖1所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例1所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以36kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例4使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖6所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例2所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以35kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例5使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖1所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，此沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域并沒(méi)有伸入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為-5mm(L1＝-5mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁15處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙下游側(cè)壁16處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以52kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例6使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖1所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例5所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以34kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例7使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖1所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁15處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙下游側(cè)壁16處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是65°(α＝65°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為15°(β＝15°)。因此，(α+2β)等于95°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以50kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于50kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
實(shí)施例8使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖1所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例7所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以33kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于33kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
實(shí)施例9使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，由粉碎艙沖擊側(cè)壁19在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑是132mm(E＝132mm)，介于作為沖擊部件的第二沖擊面的最外邊緣和粉碎艙沖擊側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離是35mm(L6＝35mm)，且粉碎艙沖擊壁19相對(duì)于加速管1的軸線的角度是8°(θ＝8°)。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以52kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
將所制得的分級(jí)產(chǎn)品按照以實(shí)施例1相同方式與用氨基改性的有機(jī)硅油處理過(guò)的細(xì)二氧化硅粉末相混合，得到荷正電的色調(diào)劑。用此色調(diào)劑形成類(lèi)似圖像。結(jié)果，得到好圖像。
實(shí)施例10使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖10所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，由粉碎艙沖擊側(cè)壁19在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑是132mm(E＝132mm)，介于作為沖擊部件的第二沖擊面的最外邊緣和粉碎艙沖擊側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離是35mm(L6＝35mm)，且粉碎艙沖擊壁19相對(duì)于加速管1的軸線的角度是8°(θ＝8°)。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。因此，在粉碎艙上游側(cè)壁的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以51kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例11使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例9所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以34kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例12使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖10所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例10所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以33kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例13使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，此沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域并沒(méi)有伸入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為-5mm(L1＝-5mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，介于作為沖擊部件的第二沖擊面的最外邊緣和粉碎艙沖擊側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離是35mm(L6＝35mm)。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。因此，在粉碎艙上游側(cè)的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以48kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例14使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例13所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以31kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例15使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，此沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域并入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，介于作為沖擊部件的第二沖擊面的最外邊緣和粉碎艙沖擊側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離是35mm(L6＝35mm)。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是65°(α＝65°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為15°(β＝15°)。因此，(α+2β)等于95°。因此，在粉碎艙上游側(cè)的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以47kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于47kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
實(shí)施例16使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖8所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例15所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以31kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于31kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
實(shí)施例17使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，且前方區(qū)域的粉碎艙卸料出口的直徑是152mm(F＝152mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。在沖擊部件背后部分的頂角是80°(γ＝80°)將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以50kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
將所制得的分級(jí)產(chǎn)品按照以實(shí)施例1相同方式與經(jīng)氨基改性的有機(jī)硅油處理過(guò)的細(xì)二氧化硅粉末相混合，得到荷正電的色調(diào)劑。用此色調(diào)劑形成類(lèi)似圖像。結(jié)果，得到好圖像。
實(shí)施例18使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖14所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，伸入到此加速管中的沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁15所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁16所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)，且前方區(qū)域的粉碎艙卸料出口的直徑是152mm(F＝152mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+β)等于75°。在沖擊部件背后部分的頂角是80°(γ＝80°)將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以49kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例19使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例17所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以33kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.0μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例20使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖14所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例18所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以33kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例21使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域并沒(méi)有伸入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為-5mm(L1＝-5mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以48kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例22使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例21所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以31kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
實(shí)施例23
使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域伸入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為10mm(L1＝10mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是154mm(B＝154mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是136mm(C＝136mm)。因此，在粉碎艙上游側(cè)處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積大于在相對(duì)第二沖擊面的最外邊緣的粉碎艙內(nèi)部的橫截面面積。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是65°(α＝65°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為15°(β＝15°)。因此，(α+2β)等于95°。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以47kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于47kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
實(shí)施例24使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖12所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與實(shí)施例23所用的粉碎機(jī)具有相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以31kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于31kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
比較例1使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖21所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，沖擊部件的凸出的中央?yún)^(qū)域沒(méi)有伸入到此加速管中，其頂端距加速管出口的距離為-5mm(L1＝-5mm)，由粉碎艙上游側(cè)壁所形成的空間直徑是140mm(B＝140mm)，以及由粉碎艙下游側(cè)壁所形成的空間直徑是140mm(C＝140mm)，且前方區(qū)域的粉碎艙卸料出口的直徑是140mm(F＝140mm)。此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。在沖擊部件背后部分的頂角是180°(γ＝180°)將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以46kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上0沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于46kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。
比較例2使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖16所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在所用的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，沖擊面具有一個(gè)與加速管的軸線垂直的扁平形狀，粉碎艙具有箱式形狀。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以18kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.3μm的細(xì)研磨產(chǎn)品(分級(jí)產(chǎn)品)。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于1 8kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑，且在沖擊部件上出現(xiàn)熔融沉積物、結(jié)塊和形成粗大顆粒，其中熔融沉積物常常粘附在加速管的物料入口處，結(jié)果不能夠進(jìn)行穩(wěn)定化操作。
比較例3使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖19所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。
在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中，此沖擊部件11的凸出的中央?yún)^(qū)域17具有頂角是55°(α＝55°)的錐形，且圓周沖擊面18具有相對(duì)加速管1的軸線的斜角為10°(β＝10°)。因此，(α+2β)等于75°。粉碎艙具有箱式形狀。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以22kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為8.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品(分級(jí)產(chǎn)品)。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于22kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有觀察到熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
比較例4使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用圖21所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與比較例1所用的相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以30kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.1μm的細(xì)研磨產(chǎn)品(分級(jí)產(chǎn)品)。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于30kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑。在此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有熔融沉積物形成，保證了穩(wěn)定化操作。
比較例5使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖16所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與比較例2所用的相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以8kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.4μm的細(xì)研磨產(chǎn)品(分級(jí)產(chǎn)品)。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于8kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑，并且當(dāng)此待粉碎物料以大于18kg/h的量供入時(shí)，在沖擊部件上出現(xiàn)熔融沉積物、結(jié)塊和形成粗大顆粒，其中熔融沉積物常常粘附在加速管的物料入口處，結(jié)果不能夠進(jìn)行穩(wěn)定化操作。
比較例6使用與實(shí)施例1相同的色調(diào)劑待粉碎物料，采用
圖19所示的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)進(jìn)行粉碎。此氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)具有與比較例3所用的相同的結(jié)構(gòu)。
將此待粉碎物料通過(guò)恒速料斗以14kg/h的速率供入到強(qiáng)制渦流型空氣分級(jí)器中，接著將經(jīng)分級(jí)的粗大粉末采用6.0kg/cm2的加壓空氣以6.0m3/min流動(dòng)速率供入到氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)中以進(jìn)行粉碎。之后，將制得的已粉碎產(chǎn)品再循環(huán)到分級(jí)器中閉路循環(huán)粉碎。結(jié)果，以分級(jí)細(xì)粉的形式制得了用于色調(diào)劑的具有重均顆粒直徑為6.2μm的細(xì)研磨產(chǎn)品(分級(jí)產(chǎn)品)。但是，當(dāng)此待粉碎物料以大于14kg/h的量供入時(shí)，所制得的細(xì)粉末具有較大的重均顆粒直徑，在氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)的沖擊部件上沒(méi)有觀察到熔融沉積物。
在前述的實(shí)施例1-24和比較例1-6中得到的結(jié)果一同列舉在表1(A)和表1(B)中。
在表1(B)中，粉碎效率比是以在每一種情況下的物料供應(yīng)量與比較例3的物料供應(yīng)量之比表示的。
在表1(B)中(1)重均顆粒直徑(2)粉碎效率比(3)設(shè)備穩(wěn)定性“A”甚至當(dāng)待粉碎物料以大于20kg/h的量供入時(shí)，沒(méi)有出現(xiàn)熔融沉積物。
“B”當(dāng)待粉碎物料達(dá)到20kg/h的量供入時(shí)，沒(méi)有出現(xiàn)熔融沉積物。
“C”甚至當(dāng)待粉碎物料以小于20kg/h的量供入時(shí)，沒(méi)有出現(xiàn)熔融沉積物。
表1(A)粉碎機(jī)A B C D EFL1L2L3L4L5L6實(shí)施例 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm)1
圖1 10015413638--+10 534 47 35-2 圖6 10015413638--+10 534 47 35-3
圖1 10015413638--+10 534 47 35-4 圖6 10015413638--+10 534 47 35-5
圖1 10015413638---5534 52 50-6
圖1 10015413638---5534 52 50-7
圖1 10015413638--+10 534 47 35-8
圖1 10015413638--+10 534 47 35-9 圖8 10015413638132 -+10 534 47 - 3510
圖10 10015413638132 -+10 534 47 - 3511 圖8 10015413638132 -+10 534 47 - 3512
圖10 10015413638132 -+10 534 47 - 3513 圖8 10015413638132 --5534 52 - 3514 圖8 10015413638132 --5534 52 - 3515 圖8 10015413638132 -+10 534 47 - 3516 圖8 10015413638132 -+10 534 47 - -17
圖12 10015413638-152 +10 534 47 35-18
圖14 10015413638-152 +10 534 47 35-19
圖12 10015413638-152 +10 534 47 35-20
圖14 10015413638-152 +10 534 47 35-21
圖12 10015413638-152 -5534 52 50-22
圖12 10015413638-152 -5534 52 50-23
圖12 10015413638-152 +10 534 47 35-24
圖12 10015413638-152 +10 534 47 35-比較例1 圖2 100140140 34 ---5534 67 - -2
圖16 - - - - --- - - -- -3
圖19 60 - - - --- - - -- -4 圖21 100140140 34 ---5534 67 - -5
圖16 - - - - --- - - -- -6
圖19 60 - - - --- - - -- -
表1(B)α βθγ沖擊面 供料速度 (1) (2)(3)(°) (°) (°) (°) (kg/h) (μm)實(shí)施例1 5510 - - 錐形凸出 54 8.0 2.46 A2 5510 - - 錐形凸出 53 8.1 2.41 A3 5510 - - 錐形凸出 36 6.0 1.64 A4 5510 - - 錐形凸出 35 6.1 1.59 A5 5510 - - 錐形凸出 52 8.1 2.36 A6 5510 - - 錐形凸出 34 6.1 1.55 A7 6515 - - 錐形凸出 51 8.1 2.32 A8 6515 - - 錐形凸出 33 6.1 1.50 A9 5510 8 - 錐形凸出 52 8.0 2.36 A105510 8 - 錐形凸出 51 8.1 2.31 A115510 8 - 錐形凸出 34 6.0 1.55 A125510 8 - 錐形凸出 33 6.1 1.50 A135510 8 - 錐形凸出 48 8.1 2.18 A145510 8 - 錐形凸出 31 6.1 1.41 A156515 50 - 錐形凸出 47 8.1 2.14 A166515 50 - 錐形凸出 47 8.1 2.14 A175510 - 80 錐形凸出 50 8.0 2.27 A185510 - 80 錐形凸出 49 8.1 2.23 A195510 - 80 錐形凸出 33 6.0 1.50 A205510 - 80 錐形凸出 33 6.1 1.45 A215510 - 80 錐形凸出 48 8.1 2.18 A225510 - 80 錐形凸出 31 6.1 1.41 A236515 - - 錐形凸出 31 6.1 1.41 A246515 - 180 錐形凸出 31 6.1 1.41 A比較例1 5510 - 180 錐形凸出 46 8.1 2.09 A2 - - - - 扁平面 18 8.3 0.82 C3 - - - - 錐形凸出 22 8.1 1.00 B4 5510 - - 錐形凸出 30 6.1 1.36 A5 - - - - 扁平面 8 6.4 0.36 C6 - - - - 錐形凸出 14 6.2 0.63 B
權(quán)利要求
1.一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，它包括用于供入高壓氣體的高壓氣體注入噴嘴；用于在加速管中借助從高壓氣體注入噴嘴處供入的高壓氣體來(lái)輸送和加速待粉碎物料的加速管；用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的粉碎艙；以及用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的沖擊部件，它安裝在粉碎艙內(nèi)的加速管出口處的對(duì)面位置上；其中，所述沖擊部件至少有第一沖擊面和第二沖擊面，其中第一沖擊面以繞加速管軸線形成頂角α的方向朝加速管側(cè)凸出；第二沖擊面以相對(duì)于加速管軸線的垂直線成角度β的方向朝下游側(cè)傾斜；所述粉碎艙至少有第一側(cè)壁和第二側(cè)壁，其中第一側(cè)壁位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游的側(cè)，第二側(cè)壁位于第一側(cè)壁的下游側(cè)并延伸向下游側(cè)；以及所述此粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大以便構(gòu)成這樣一個(gè)區(qū)域，使粉碎艙內(nèi)部的橫截面大于對(duì)應(yīng)于第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面，且第一沖擊面的頂部位于比第一側(cè)壁的下游側(cè)邊緣更上游的一側(cè)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述的頂角α(度)和所述的傾斜角β(度)之間滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞030≤(α+2β)≤90。
3.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述的頂角α(度)和所述的傾斜角β(度)之間滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞050≤(α+2β)≤90。
4.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A。
5.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.2×CA＜C＜1.5×A。
6.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3。
7.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3。
8.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E。
9.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外傾傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤1.3×CA＜C＜1.5×AC＞E。
10.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E；當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口10和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述第二沖擊面的最外邊緣和第三側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離以L6表示，則L1、L2、L3、L4、和L6之間滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L6≤L4≤L2+L30＜L6＜2×L3；以及第三側(cè)壁的傾斜角θ(度)滿足下列關(guān)系0＜θ＜40。
11.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E；當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口10和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述第二沖擊面的最外邊緣和第三側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離以L6表示，則L1、L2、L3、L4、和L6之間滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L6≤L4≤L2+L30＜L6＜2×L3；以及第三側(cè)壁的傾斜角θ(度)滿足下列關(guān)系0＜θ＜40。
12.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述沖擊部件在其上提供有第一沖擊面和第二沖擊面的側(cè)面的相反一側(cè)處具有一個(gè)呈頂角γ(角度)的錐形；當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3；當(dāng)從所述粉碎艙的所述第二側(cè)壁的最低部分開(kāi)始延伸到粉碎產(chǎn)品卸料出口處之間空間中的最擴(kuò)大部分的直徑以F表示，則F和C滿足下列關(guān)系F＞C；所述沖擊部件頂角γ(角度)滿足下列關(guān)系0＜γ＜90。
13.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中，所述沖擊部件在其上提供有第一沖擊面和第二沖擊面的側(cè)面的相反一側(cè)處具有一個(gè)呈頂角γ(角度)的錐形；當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3；當(dāng)從所述粉碎艙第二側(cè)壁的最低部分開(kāi)始延伸到粉碎產(chǎn)品卸料出口處之間空間中的最擴(kuò)大部分的直徑以F表示，則F和C滿足下列關(guān)系F＞C；所述沖擊部附頂角γ(角度)滿足下列關(guān)系0＜γ＜90。
14.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜度為0～45°安裝。
15.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜度為0～20°安裝。
16.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜度為0～5°安裝。
17.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述粉碎艙具有一個(gè)用于從所述粉碎艙中卸出粉碎產(chǎn)品的粉碎產(chǎn)品卸料出口，它設(shè)置在比所述沖擊部件更下游的側(cè)面上，在與沖擊部件的沖擊面所在一側(cè)的相對(duì)方向上。
18.根據(jù)權(quán)利要求1的氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)，其中所述加速管具有一個(gè)通過(guò)加速管的周?chē)鷮⒋鬯槲锪瞎┤爰铀俟苤械拇鬯槲锪瞎┤腴_(kāi)口。
19.一種制備色調(diào)劑的方法，包括以下步驟熔融捏合至少含有粘合劑樹(shù)脂和著色劑的混合物，制得捏合產(chǎn)品；冷卻所得到的捏合產(chǎn)品，制得固化產(chǎn)品；碾碎所產(chǎn)生的固化產(chǎn)品，制得碾碎產(chǎn)品；以及使用一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)粉碎所得到的碾碎產(chǎn)品；所述氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī)包括用于供入高壓氣體的高壓氣體注入噴嘴；用于在加速管中借助從高壓氣體注入噴嘴處供入的高壓氣體來(lái)輸送和加速待粉碎物料的加速管；用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的粉碎艙；以及用于粉碎從加速管出口處射出的待粉碎物料的沖擊部件，它安裝在粉碎艙內(nèi)的加速管出口處的對(duì)面位置上；其中，所述沖擊部件至少有第一沖擊面和第二沖擊面，其中第一沖擊面以繞加速管軸線形成頂角α的方向朝加速管側(cè)凸出；第二沖擊面以相對(duì)于加速管軸線的垂直線成角度β的方向朝下游側(cè)傾斜；所述粉碎艙至少有第一側(cè)壁和第二側(cè)壁，其中第一側(cè)壁位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游的側(cè)，第二側(cè)壁位于第一側(cè)壁的下游側(cè)并延伸向下游側(cè)；以及所述粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大以便構(gòu)成這樣一個(gè)區(qū)域，使粉碎艙內(nèi)部的橫截面大于對(duì)應(yīng)于第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面，且第一沖擊面的頂部位于比第一側(cè)壁的下游側(cè)邊緣更上游的一側(cè)。
20.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述頂角α(度)和所述傾斜角β(度)之間滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞030≤(α+2β)≤90。
21.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述頂角α(度)和所述傾斜角β(度)之間滿足下列關(guān)系0＜α＜90，β＞050≤(α+2β)≤90。
22.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A。
23.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.2×CA＜C＜1.5×A。
24.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3。
25.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C ＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則 L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3。
26.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B ≤ 2×CA＜C＜1.6×AC＞E。
27.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤1.3×CA＜C＜1.5×AC＞E。
28.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E；當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口10和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述第二沖擊面的最外邊緣和第三側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離以L6表示，則L1、L2、L3、L4、和L6之間滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L6≤L4≤L2+L30＜L6＜2×L3；以及第三側(cè)壁的傾斜角θ(度)滿足下列關(guān)系0＜θ＜40。
29.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述粉碎艙的側(cè)壁至少具有位于側(cè)面上比所述第二沖擊面的最外邊緣更上游處的第一側(cè)壁，位于所述的第一側(cè)壁的下游側(cè)面上并延伸到下游側(cè)面的第二側(cè)壁，以及作為第三側(cè)壁用于連接所述第一側(cè)壁和所述第二側(cè)壁的粉碎艙沖擊側(cè)壁，它面對(duì)所述第二沖擊面的最外邊緣，并以相對(duì)于所述加速管的軸線朝向下游側(cè)以角度θ(度)向外側(cè)傾斜；以及當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，由粉碎艙沖擊壁在其最內(nèi)邊緣所形成空間的直徑以寬度E表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B、C和E滿足下列關(guān)系C＜B≤2×CA＜C＜1.6×AC＞E；當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口10和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述第二沖擊面的最外邊緣和第三側(cè)壁的最內(nèi)邊緣之間的距離以L6表示，則L1、L2、L3、L4、和L6之間滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L6 ≤ L4≤L2+L30＜L6＜2×L3；以及第三側(cè)壁的傾斜角θ(度)滿足下列關(guān)系0＜θ＜40。
30.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述沖擊部件在其上提供有第一沖擊面和第二沖擊面的側(cè)面的相反一側(cè)處具有一個(gè)呈頂角γ(角度)的錐形。當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則 L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系|L1|≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3；當(dāng)從所述粉碎艙的所述第二側(cè)壁的最低部分開(kāi)始延伸到粉碎產(chǎn)品卸料出口處之間空間中的最擴(kuò)大部分的直徑以F表示，則F和C滿足下列關(guān)系F＞C；所述沖擊部附頂角γ(角度)滿足下列關(guān)系0＜γ＜90。
31.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中，所述沖擊部件在其上提供有第一沖擊面和第二沖擊面的側(cè)面的相反一側(cè)處具有一個(gè)呈頂角γ(角度)的錐形；當(dāng)橫過(guò)所述第二沖擊面的最外邊緣的直徑以寬度A表示，由與沖擊部件相對(duì)的粉碎艙的上游側(cè)壁所形成空間的最大直徑以寬度B表示，以及由所述的第二側(cè)壁所形成空間的最小直徑以寬度C表示，則A、B和C滿足下列關(guān)系C＜B ≤1.6×CA＜C＜1.6×A，以及當(dāng)加速管出口的直徑以D表示，介于所述加速管出口和所述第一沖擊面的頂端之間的距離以L1表示，所述第一沖擊面的高度以L2表示，所述第二沖擊面的高度以L3表示，介于所述第二沖擊面的最外邊緣和所述加速管出口之間的距離以L4表示，以及介于所述加速管出口和所述第二側(cè)壁之間的距離以L5表示，則L1、L2、L3、L4和L5滿足下面關(guān)系0＜L1≤D/{2×tan(α/2)}L5≤L4≤L2+L3；當(dāng)從所述粉碎艙的所述第二側(cè)壁的最低部分開(kāi)始延伸到粉碎產(chǎn)品卸料出口處之間空間中的最擴(kuò)大部分的直徑以F表示，則F和C滿足下列關(guān)系F＞C；所述沖擊部件頂角γ(角度)滿足下列關(guān)系0＜γ＜90。
32.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜度為0～45°安裝。
33.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜度為0～20°安裝。
34.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述加速管以其垂直線為基準(zhǔn)沿加速管的軸線方向呈傾斜斜度為0～5°安裝。
35.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述粉碎艙具有一個(gè)用于從所述粉碎艙中卸出粉碎產(chǎn)品的粉碎產(chǎn)品卸料出口，它設(shè)置在比所述沖擊部件更下游的側(cè)面上，在與沖擊部件的沖擊面所在一側(cè)的相對(duì)方向上。
36.根據(jù)權(quán)利要求19的方法，其中所述加速管具有一個(gè)通過(guò)加速管的周?chē)鷮⒋鬯槲锪瞎┤爰铀俟苤械拇鬯槲锪瞎┤腴_(kāi)口。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)一種氣動(dòng)沖擊式粉碎機(jī),它包括供入高壓氣體的噴嘴、輸送和加速待粉碎物料的管、粉碎艙和粉碎物料的沖擊部件。沖擊部件安裝在加速管出口處的對(duì)面,它至少有朝加速管側(cè)凸出的第一沖擊面和朝下游側(cè)傾斜的第二沖擊面。粉碎艙至少有位于比第二沖擊面的最外邊緣更上游側(cè)的第一側(cè)壁和位于第一側(cè)壁的下游側(cè)的第二側(cè)壁。粉碎艙在其較上游側(cè)的部分比在第二沖擊面的最外邊緣處的部分?jǐn)U大使在這部分的粉碎艙內(nèi)部的橫截面大于對(duì)應(yīng)于第二沖擊面的最外邊緣處的粉碎艙內(nèi)部的橫截面。使用此粉碎機(jī)能夠高效率進(jìn)行粉碎。本發(fā)明還提供一種采用此粉碎機(jī)制備顯影靜電圖像的色調(diào)劑的方法。
文檔編號(hào)B02C19/06GK1190604SQ9712974
公開(kāi)日1998年8月19日 申請(qǐng)日期1997年12月26日 優(yōu)先權(quán)日1996年12月27日
發(fā)明者大西俊暢, 三川村聰, 辻善澤 申請(qǐng)人:佳能株式會(huì)社